Расчет силового трасформатора

Министерство образования и науки российской федерации ФГОУ ВПО

«Чувашский государственный университет имени И.Н.Ульянова»

Факультет энергетики и электротехники Кафедра электроснабжения промышленных предприятии имени А.А. Фёдорова

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине ЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ СТАНЦИЙ И ПОДСТАНЦИЙ

Выполнил:

студент гр. ЭЭ-11−10

Порфирьев К.Н.

Руководитель проекта:

преподаватель Злобина И.Г.

Чебоксары 2014 г Содержание

1. Выбор числа, типа и номинальной мощности силовых трансформаторов

2. Выбор сечения кабельных линий

3. Ограничение токов короткого замыкания

3.1 Упрощенный расчет токов короткого замыкания

3.2 Проверка выбранных кабелей на нагрев токами КЗ

3.3 Выбор реакторов

4. Выбор электрических схем распределительных устройств

4.1Основные требования к схемам распределительного устройства

4.2 Выбор схемы РУ напряжением 6 кВ

4.3 Выбор схемы РУ напряжением 35 кВ

4.4 Выбор схем собственных нужд подстанций

5. Расчетные условия для выбора аппаратов и проводников

5.1 Расчетные рабочие токи

5.2 Расчетные условия для определения токов короткого замыкания

5.3 Расчет токов короткого замыкания

6. Выбор электрических аппаратов и шинных конструкций

6.1 Выбор выключателей

6.2 Выбор разъединителей

6.3 Выбор трансформатора тока

6.4 Выбор трансформатора напряжения

6.5 Выбор шинных конструкций в цепи трансформатора со стороны НН

7. Список литературы

1. Выбор числа, типа и номинальной мощности силовых трансформаторов.

Используя исходные данные и суточные графики нагрузки, найдем значения электрических нагрузок трансформаторов для нормального режима (летний и зимний).

Для синхронных компенсаторов:

QномСК=100%=4•2,8=11,2 МВАр

Для сети 6 кВ:

Рмах=100%=34 МВт

Нагрузка трансформатора определяется:

где Pнг, Qнг — активная и реактивная мощности;

Qск — реактивная мощность, вырабатываемая синхронными компенсаторами.

трансформатор ток замыкание электрический

=· tgц ,

где tgц =0,75 (так как cosц=0,8).

Нормальный режим работы (зимний период):

0−4: =14 МВА;

4−8: =22,13 МВА;

8−12: =36,88 МВА;

12−14: =28,7 МВА;

14−20: =32,78 МВА;

20−24: =22,13 МВА;

Нормальный режим работы (летний период):

0−8: =10,4 МВА;

8−20: =25,41 МВА;

20−24: =10,4 МВА;

Количество трансформаторов зависит от категорий приемников электрической энергии и от мощности, а также наличия резервных источников питания в сетях низшего напряжения.

Для проектируемой электрической подстанции выбираем, по табл.3.6/1/, 2 двухобмоточных трансформатора (так как есть приемники I и II категории) типа ТРДНС — 25 000/35 с номинальными данными:

Рис. 1.1. График электрических нагрузок нормального режима.

В нормальном режиме, когда работают оба трансформатора, перегрузки нет. При отключении одного трансформатора оставшийся в работе с учетом аварийной перегрузки должен обеспечить заданный график нагрузки.

Рассчитаем допустимую аварийную перегрузку при условии, что подстанция проектируется в г. Белгород с эквивалентной зимней температурой 0= - 6,7С, табл.1.37/1/

Аварийные перегрузки определяются с использованием таблиц ГОСТ 14 209–85. Таблицы заданы в предположении, что имеется двухступенчатый график нагрузки. В данной таблице указаны допустимые аварийные перегрузки трансформаторов напряжением до 110 кВ включительно. Для трансформаторов с классом напряжения выше 110 кВ допускается использование данных таблиц при условии, что расчетная температура окружающей среды будет увеличена на 20С.

Преобразовываем многоступенчатый график нагрузки в эквивалентный, по износу изоляции, двухступенчатый. При этом к первой ступени S1экв относятся все нагрузки SтрSном, ко второй ступени S2экв относят все нагрузки SтрSном .

МВА;

МВА;

Рассчитываем коэффициенты, , 0,9Кмах:

;

;

;

По таблице аварийных перегрузок 1.36/1/ для эквивалентной температуры окружающей среды х0= - 10С, для системы охлаждения М, Д, для К1=0,79 и h=12 часов определяем К2доп=1,5.

Сравниваем: К2расч=1,34 < К2доп=1,5.

К2расч < К2доп, значит двухобмоточный трансформатор ТРДНС 25 000/35 сможет обеспечить работу подстанции, с учетом аварийной перегрузки, при отказе второго трансформатора, передачу мощности по заданному графику.

1.2 Расчет температур обмотки и масла трансформаторов в аварийном режиме Превышение температуры масла в верхних слоях трансформатора над температурой охлаждающей среды при относительной нагрузке определяется:

где х = 0,9 для системы охлаждения М и Д.

=55о — номинальное превышение температуры масла для системы охлаждения М и Д.

Далее рассчитывается превышение температуры масла над температурой окружающей среды (-6,7 зимой в Белгороде) в переходном режиме. Расчёт начинается со второй ступени, т.к. до вечернего подъёма нагрузки тепловой режим успел стабилизироваться, для этой ступени,. Выполним расчёт для t = 2 часа, остальные расчёты аналогичны и сводятся в табл. 1.1.

где =3 ч. для системы охлаждения М и Д.

Для расчёта первой ступени продолжительностью t = 8 часов и загрузкой, и ,

Для расчёта температуры обмотки следует рассчитать превышение температуры обмотки над температурой окружающей среды при коэффициенте загрузки К1 и К'2:

где — номинальное превышение температуры обмотки над температурой окружающей среды, для системы охлаждения М и Д оно равно

23 оC.

y — для системы охлаждения М и Д равно 0,8.

Прибавив к кривой изменения температуры масла на участке от 0 до 12 часов и от 12 до 24 часов, получим кривую изменения температуры последовательной обмотки трансформатора. Из кривых (рис. 1.4) следует, что при отключении одного трансформатора, оставшийся в работе сможет передавать всю мощность, но при этом температура масла не превышает допустимую, т. е.

Температура обмотки не превышает допустимую:

Рисунок 1.4 График, , .

1.3 Расчёт потерь электроэнергии в трансформаторах Потери энергии в трансформаторах найдем по их суточным графикам нагрузки нормального режима.

МВт•ч/год;

;

Потери электроэнергии в трансформаторе равны

МВт• ч/год

2 Выбор сечения питающих РП кабельных линий Шины подстанции (6 кВ)

2,4 МВт 2 МВт 2 МВт 2 МВт 1,5 МВт Рис. 2.1.Принципиальная схема распределительной сети 6 кВ.

Сначала выбираем сечение КЛ по экономической плотности тока по формуле:

где — экономическая плотность тока (таблица 10.1 /1/).

Затем проверяем выбранное сечение по нагреву:

где — коэффициент, учитывающий число рядом проложенных в траншее кабелей (таблица 7.17 /1/);

— коэффициент, учитывающий отличие температуры окружающей среды от номинальной;

— коэффициент, зависящий от времени перегрузки и от предшествующей нагрузки (таблица 1.30 /1/).

Найдем время использования максимума нагрузки:

;

По таблице 10.1 /1/ для ч Выбираем силовые кабели с бумажной изоляцией с алюминиевыми жилами, проложенные в земле.

По таблице 7.17 /1/ выбираем .

Коэффициент найдем по формуле:

где — длительно допустимая температура для кабелей с бумажной изоляцией напряжением 6 кВ;

— реальная температура почвы;

— номинальная температура почвы РП № 1−2:

А,

А.

.

По таблице 7.10 /1/ выбираем возможные сечения кабеля:(395) — для данного сечения А.

Для нахождения коэффициента перегрузки требуется найти предшествующую нагрузку для 3-ёх часового максимума для РП № 1−2.

Для сети 6 кВ (НН):

МВт А

> кпер=1,25 (таблица 1.30 /1/)

Возвращаемся к неравенству

А Выбранный кабель АСБ (395)проходит по условию длительного режима.

РП № 3−6, 7−10, 11−14:

А, А.

.

По таблице 7.10 /1/ выбираем возможные сечения кабеля: 2х (3185) — для данного сечения

Для сети 6 кВ:

МВт;

= 0,8> кпер=1,25

2х (3185) мм2: A

Выбранный кабель АСБ 2х (3185)проходит по условию длительного режима.

РП № 15−18:

А,

.

По таблице 7.10 /1/ выбираем возможные сечения кабеля:(370) — для данного сечения

Для сети 6 кВ:

МВт;

= > кпер=1,25

(370) мм2: A

Выбранный кабель АСБ (370)проходит по условию длительного режима.

3 Ограничение токов короткого замыкания

3.1 Упрощенный расчет токов короткого замыкания Рис. 3.1.1 Расчетная схема.

Рис. 3.1.2 Схема замещения

1. Определяем параметры схемы замещения, приведённые к низшему напряжению трансформатора — 6,3 кВ:

· система:

· трансформатор:

;

· синхронный компенсатор:

Предполагаем, что СК работал с перевозбуждением при номинальных условиях При работе с номинальными условиями, Тогда о.е.

Ом.

· воздушная линия:

где — удельное сопротивление воздушной линии.

Преобразуем схему к виду Для начала преобразуем сопротивление воздушных линий Л1 и Л2:

Сопротивление Т1:

Суммарное сопротивление системы, линии и трансформатора Т1:

Рассчитаем ток короткого замыкания в точке К1 .

;

кА;

кА;

кА.

3.2 Проверка выбранных кабелей на нагрев токами КЗ Проверку проведем упрощенным способом, найдя ток термической стойкости проверяемого кабеля:

где С — температурный коэффициент, для кабелей с алюминиевыми жилами на номинальное напряжение 6 кВ составляет 97 стр. 51 /1/;

сполное время протекания тока КЗ,

— постоянная времени затухания апериодической составляющей (в общем случае), принимаем 0,1с.

— сечение проверяемого проводника, мм2.

Проверим кабель сечением 70 мм² на термическую стойкость :

кА.

Этот ток меньше тока КЗ в точке К1 (6,5 кА<10,32 кА), следовательно, возникает техническая необходимость в установке реактора, сопротивление которого равно:

Определим требуемое сопротивление реактора:

Ом;

Расчётное сопротивление реактора:

Ом;

Приведем схему замещения к виду «система»:

Рассчитаем ток короткого замыкания в точке К2.

Далее рассчитывается ток КЗ на шинах РП, питающихся по кабелю с наибольшим сечением (наименьшим сопротивлением). В нашем случае это кабель 2х (3Ч185) мм2. При проверке необходимо учесть токоограничивающую способность этих кабелей. По /1/, таблица 7.28 найдем удельные сопротивления 2-ух кабелей с алюминиевыми жилами сечением 185 мм².

rуд=0,167/2=0,0835 Ом/км; худ=0,073/2=0,0365 Ом/км.

Найдем эквивалентные сопротивления и ЭДС источника питания:

;

Сопротивление кабеля 2х (3185) мм2:

Ом;

Ом.

Найдем суммарное сопротивление до точки короткого замыкания К2:

Ом.

кА.

Рассчитаем ток термической стойкости заданного кабеля сечением (3Ч70):

;

кА>=8,64 кА

3.3 Выбор линейных реакторов Кроме токоограничивающего действия линейный реактор поддерживает напряжение на сборных шинах при КЗ в сети, что способствует устойчивой работе приемников энергии, присоединенных к соседним линиям.

Намечаем к установке сдвоенные реакторы.

Схема присоединения реакторов и линий представлена на рисунке 3.3.1. Такая схема включения равномерно загрузит секции подстанции и ветви сдвоенных реакторов, которые работают в режиме сквозного токораспределения.

А — кабельная линия, отходящая к РП № 1−2;

В — кабельная линия, отходящая к РП № 3−14;

Г — кабельная линия, отходящая к РП № 15−18.

Рис. 3.3.1 Схема присоединения реакторов Выбираем реактор Р1, а реакторы Р2, Р3 и Р4 аналогичны Р1.

Рассчитаем токи нормального и утяжеленного режимов:

кА;

кА.

По таблице 5.15 /1/ выбираем реактор типа РБС-10−21 000−0,22УЗ с параметрами:, =0,22 Ом, =0,53, =19,3 кА, =8 с, =49 кА.

Проверяем выбранный реактор по потере напряжения:

· в нормальном режиме

1,03%<(2ч2,5)%;

· в утяжеленном режиме

2,06%<(4ч5)%;

Потери напряжения в реакторе не превышают допустимой величины. Найдем ток короткого замыкания за сдвоенным реактором:

кА<.

Проверим выбранный реактор на термическую и электродинамическую стойкость:

iдин.ст.=49 кА>iуд=кА,

.

Установкой сдвоенных токоограничивающих реакторов обеспечивается приемлемый уровень токов КЗ на шинах в распределительной сети 6 кВ.

После выбора реактора схема примет вид:

4 Выбор электрических схем распределительных устройств

4.1 Основные требования к схемам распределительного устройства При выборе схем электроустановок должны учитываться следующие факторы:

а) Значение и положение подстанции в энергосистеме, с учетом схемы прилегающего участка сети. Потому как подстанции могут предназначаться для питания отдельных потребителей или целого крупного района, для связи частей энергосистемы или различных энергосистем.

б) Надежность электроснабжения потребителей различных категорий.

в) Перспективы расширения подстанции. Схема и компоновка РУ должна выбираться с учетом возможного увеличения присоединений при развитии энергосистемы.

г) Приспособленность электроустановки к проведению ремонтов. Определяется возможностью проведения ремонтов без нарушения или ограничения электроснабжения потребителей.

д) Оперативная гибкость. Определяется быстротой и удобством переключений в схеме электроснабжения.

е) Экономическая целесообразность. Оценивается величиной приведенных затрат, включающих в себя затраты на сооружение установки, ее эксплуатацию и ущерб от нарушения электроснабжения.

Схемы электрических соединений РУ можно объединить в три группы:

1. С коммутацией присоединений через один выключатель (схема с одной или двумя системами сборных шин с одним выключателем на присоединение), при необходимости они могут быть дополнены обходной системой сборных шин;

2. С коммутацией присоединений через два выключателя (схема с двумя системами сборных шин с 2, 3/2, 4/3 выключателями на каждое присоединение, многоугольники и т. д.);

3. Упрощенные с уменьшенным числом выключателей (схема мостиков) или совсем без них (схемы с короткозамыкателями и отделителями, схемы с разъединителями и предохранителями).

4.2 Выбор схемы РУ напряжением 6 кВ На выбор электрической схемы РУ влияние оказывает множество факторов: номинальное напряжение, назначение РУ, число присоединений, их мощность, ответственность, режим работы, схема сети, к которой присоединяется данное РУ, перспектива дальнейшего расширения и т. д.

При выборе электрической схемы РУ 6ч10кВ подстанций учитывают следующие требования:

— повреждение сборных шин, повреждение или отказ в действие выключателя на любом присоединении не должна приводить к перерыву в электроснабжении ответственных потребителей и к нарушению баланса мощностей, недопустимому по условию электроснабжения;

— должна быть обеспечена возможность дальнейшего расширения, обусловленного ростом местных нагрузок.

Для указанных исходных условий и требований наиболее рациональным решением является схема радиального типа с коммутацией присоединений через один выключатель — с одной или двумя системами сборных шин. Наличие одного выключателя на присоединение требует относительно небольших капиталовложений, несмотря на большое число присоединений.

Секционирование сборных шин с правильным распределением по секциям питающих присоединений и отходящих линий позволяет выполнить сформулированное выше требование надежности. При необходимости дальнейшего расширения, новые линии присоединяют к существующим секциям или сооружают дополнительные секции.

Схема с одной системой сборных шин значительно проще, дешевле, чем схема с двумя системами сборных шина также, позволяет использовать ячейки КРУ. Однако ремонт секции сборных шин требует отключения всех присоединений этой секции на время ее ремонта. Если такого рода отключения допустимы по схеме местной сети и балансу мощностей на оставшейся в работе части РУ, то всегда следует отдавать предпочтение схеме с одной секционированной системой сборных шин.

В нашем случае электрическая схема подстанции включает приемники первой категории, четыре токоограничивающих реактора, по одному на каждую секцию.

Итак, для РУ 6 кВ (низшего напряжения) выбираем схему с одной секционированной системой сборных шин (4 секции).

4.3 Выбор схемы РУ напряжением 35 кВ.

Особенности исходных условий РУ повышенных напряжений позволяет сформулировать следующие требования общего порядка стр. 150 /2/:

1. Ремонт выключателей напряжением 35 кВ должны производиться без отключения присоединений, что вызвано высокой ответственностью присоединений повышенного напряжения.

2. Отключение воздушной линии должно осуществляться не более чем двумя выключателями, отключение трансформаторов не более чем тремя выключателями. Тем самым снижается время отказов в действие выключателей и облегчается их эксплуатация.

Чем чаще ожидается коммутация данного присоединения, тем меньше выключателей должно в них участвовать.

3. Отказы выключателей в схеме РУ, как в нормальном, так и в ремонтном состоянии, не должно приводить:

— к одновременной потери обеих параллельных транзитных линий одного направления, если учитывать повышенные требования к надежности двухцепной связи;

— к одновременному отключению нескольких линий, при котором нарушается устойчивость работы энергосистемы.

Применительно к электростанции районного типа необходимо, чтобы при отказах выключателей в РУ при нормальном состоянии схемы отключалось бы не более одного блока, а при ремонтном состоянии схемы — не более двух блоков. При этом не должна создаваться угроза нарушения устойчивости энергосистемы или недопустимой перегрузке линий системных и межсистемных связей.

Для присоединений n=4 наиболее подходит схема с одной системой сборных шин.

4.4 Выбор схем собственных нужд подстанций Схема собственных нужд подстанции выбирается в зависимости от типа, назначения и размещения подстанции, мощности трансформаторов, наличия или отсутствия синхронных компенсаторов, типа электрооборудования подстанции, проектируется с дежурным персоналом или без него (централизованное обслуживание, дежурство на дому), с постоянным или оперативным током (стр. 358 /4/).

Потребление собственных нужд подстанций также делятся на ответственные и на неответственные. К первым относятся электроприемники системы охлаждения трансформаторов, аварийное освещение, система пожаротушения, система подогрева выключателей и приводов, электроприемники компрессорной, система связи и техники.

На двухтрансформаторных подстанциях устанавливают два трансформатора СН со скрытым резервом.

Трансформаторы СН на подстанции с постоянным оперативным током подключают к шинам РУ 6−35 кВ, а при отсутствии РУ к выводам низшего напряжения трансформаторов.

На подстанциях с постоянным оперативным током напряжение сети СН принимается равным 380/220 В с нейтралью, замкнутой через пробивной предохранитель.

Переменный оперативный ток на подстанции 35−220 кВ применяется везде, где это возможно по условиям работы приводов выключателей. Постоянный оперативный ток применяется на подстанциях 110−220 кВ, где этого требуют приводы выключателей; на подстанциях 35−220 кВ, где аккумуляторная батарея необходима для прочих целей (связи, телемеханики и т. д.).

С учетом выше изложенного выберем схему собственных нужд с двумя трансформаторами (т.к. два силовых трансформатора), с неявным резервированием.

Мощность трансформаторов собственных нужд не превышают 1000кВА, поэтому для их защиты применяем предохранители.

Исходные данные

Определим расчетную мощность ТСН :

кВА.

Выбираем трансформаторы с.н. типа ТСЗ — 400/6 с параметрами (табл.3.3 /1/):

5 Расчетные условия для выбора аппаратов и проводников

5.1 Расчетные рабочие токи Для выбора номинальных токов аппаратов, сечений шин и кабелей проектируемого РУ и распределительной сети необходимо определить рабочие токи нормального и утяжеленного режимов.

Для присоединения трехобмоточного трансформатора связи с системой:

35 кВ:

А;

А.

6 кВ:

А;

А.

Для цепи синхронных компенсаторов, работающих на шинах РУ 6 кВ:

А;

А.

Для цепи реактора: А;А.

Для цепи кабельной линии:

А, А.

А, А.

А.

Результаты расчетов рабочих токов сведем в таблицу 5.1.

По условиям рабочего режима и и по роду электроустановки намечаем типы выключателей, устанавливаемых в рассматриваемых присоединениях, выбор в таблице 5.2.

Таблица 5.1

Результаты сводятся в таблицу 5.2.

Таблица 5.2.

5.2. Расчетные условия для определения токов короткого замыкания.

Расчетные точки и схемы приведены в таблице 5.3. Расчетная схема и точки приведены в приложении.

Схема замещения представлена на рисунке 5.2.1.

Таблица 5.2.1.

Расчет ф и tоткл производится по формулам:

а результаты сведены в таблицу 5.2.2

Таблица 5.2.2.

Рис. 5.2.1.Схема замещения

5.3 Расчет токов короткого замыкания.

Большинство параметров схемы замещения рассчитаны в п. 3.1, которыми мы и воспользуемся при расчетах токов КЗ.

Расчет в точке К-1:

о.е.

Определим начальные значения периодической составляющей тока КЗ от системы:

кА;

кА Найдем интеграл Джоуля для схемы типа «система» по формуле:

Расчет в точке К-2:

; ;

;

Ток от синхронного компенсатора:

где взята по кривым на рис. 1.8 /1/ для и ;

;

Найдем интеграл Джоуля для схемы типа «система-генератор» по формуле:

где Q и В взяты из рис. П9.1./2/.

.

Расчет в точке К-3:

; ;

;

Ток от синхронного компенсатора:

где взята по кривым на рис. 1.8 /1/ для и ;

;

Найдем интеграл Джоуля для схемы типа «система-генератор» по формуле:

где Q и В взяты из рис. П9.1./2/.

.

Расчет в точке К-4:

Ток от системы из пункта 3.3:

кА;

кА.

;

Найдем интеграл Джоуля для схемы типа «система» по формуле:

Результаты расчетов приведены в таблице 5.3.1

Таблица 5.3.1.

6 Выбор электрических аппаратов и шинных конструкций

6.1 Выбор выключателей Таблица 6.1.1. РУ 35 кВ:

Таблица 6.1.3 РУ 6 кВ:

Таблица 6.1.2.

Цепь синхронного компенсатора

Таблица 6.1.3

Ветвь с реактором

Таблица 6.1.4.

Кабельная линия

6.2 Выбор разъединителей Таблица 6.2.1

РУ 35 кВ

Так как выключатели в цепи РУ низшего напряжения и в цепи кабельной линии установлены в КРУ на выкатной тележке со втычными контактами, то разъединители не выбираем.

6.3 Выбор трансформатора тока Выберем измерительный трансформатор тока (ТТ) в цепи НН трансформатора.

Расчетную номинальную вторичную нагрузку трансформатора тока определим исходя из того, что схемой присоединения приборов к ТТ является «звезда» .

Выберем следующие приборы:

Таблица 6.3.1.

Ом

Ом — сопротивление контактных соединений, Ом сопротивление соединительных проводов длиной l= 40 м, сечением S= 4 мм², Ом/м — удельное сопротивление алюминия.

Ом — сопротивление приборов

SфазыА = 5,5 ВА — наиболее загруженная фаза.

По таблице 5.9 стр. 298 /3/ выберем ТТ внутренней установки ТШЛ-10.

Рисунок 6.3.1 — Схема подключения приборов к ТТ

6.4 Выбор трансформатора напряжения.

Для определения суммарной мощности нагрузки вторичной цепи составим таблицу 6.4.1.

Таблица 6.4.1.

ВА;

По рассчитанной мощности нагрузки и номинальному напряжению выберем ТН:

Условия выбора трансформатора напряжения в таблице 6.4.2.

Таблица 6.4.2.

Рисунок 6.3.2 — Схема подключения приборов к ТН.

6.5 Выбор шинных конструкций в цепи трансформатора со стороны НН Условия выбора жестких шинных конструкций:

1. По экономической плотности тока.

А — пункт 5.1

А — пункт 5.1

По таблице 10.1 /1/ найдем экономическую плотность тока для алюминиевых шин при >5000 (Тма=5271 ч — пункт 2): jэк=1 А/мм2.

мм2

По таблице 7.3 /1/ выберем алюминиевые однополосные шины (120×10) мм2; h=120 мм; b=10 мм с А.

2. По нагреву током рабочего утяжеленного режима.

где при прокладке шины в воздухе табл. 1.13 /1/,

— эквивалентная зимняя температура в внутри помещения.

для голых проводов табл. 1.12 /1/.

А> А.

Из данного неравенства следует, что условие нагрева рабочим током утяжеленного режима шины выбранного сечения выполняется.

3. Проверка выбранного сечения шины на термическую стойкость к токам КЗ.

Конечная температура нагрева шины при коротком замыкании должна быть меньше или равна кратковременно допустимой температуре :

для алюминиевых голых проводников равна 200 °C, таблица 1.14 /1/.

Зная интеграл Джоуля для РУ 6 кВ, (кА)2с, определим :

°С.

По кривым 5 рис. 1.1 /1/ найдем :

А2· с/мм4.

Рассчитаем :

А2· с/мм4.

°С — по кривым рис. 1.1 /1/.

°С, следовательно, шины с сечением (120×10)мм2 устойчивы к токам КЗ.

4. По динамической стойкости.

Расчетное механическое напряжение в материале шин при КЗ должно быть меньше или равно допустимому номинальному напряжению в материале шин, т. е.

По таблице 1.16 стр. 19 /1/ найдем для алюминиевых шин МПа.

Проведем расчет составной шинной конструкции, расположенной в горизонтальной плоскости.

Предположим что, l = 150 см — длина пролета; а= 30 см — расстояние между фазами. Расстояние между дистанционными прокладками lп =75 см.

кА .

Определим электродинамическую силу:

кН.

По таблице 5.7/1/ выберем изолятор И8−125 УХЛ3 с Низ=125 мм и 8 кН.

Определим расчетную силу, действующую на головку изолятора:

кН.

Расчетная сила, действующая на головку изолятора должна быть меньше или равна допускаемой нагрузке на изолятор: .

кН Как видно условие не выполняется, выберем другой изолятор типа ИОР-20−16,00 УХЛЗ, с параметрами hиз=210 мм и =16 000Н. Проверим

кН > =7,5 кН.

Определим изгибающий момент:

кН· м.

Найдем механическое напряжение, создаваемое этим моментом:

МПа Определим электродинамическую силу:

кН.

где кф — коэффициент формы принят равным 1.

Определим изгибающий момент:

кН· м.

Найдем механическое напряжение, создаваемое этим моментом:

МПа МПа Очевидно, что условие выполняется, т. е. электродинамическая стойкость шинной конструкции обеспечена.

7.Литература

1. Б. Н. Неклепаев, И. П. Крючков. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. М.: Энергоатомиздат. 1989.

2.Околович М. Н. Проектирование электрических станций: Учебник для ВУЗов. М.: Энергоиздат, 1982.

3.Васильев А. А., Крючков И. П., Наяшкова Е. Ф., Неклепаев Б. Н., Околович М. Н. Электрическая часть станций и подстанций/ Под ред. Васильева А. А. М.: Энергия, 1980.

4.Электрическая часть станций и подстанций: Методические указания к курсовому проекту на тему: «Разработка электрических схем электроустановки». Чебоксары, 1984.

5.Л. Д. Рожкова, В. С. Козулин. Электрооборудование станций и подстанций. Учебник для техникумов. М.: «Энергия», 1975 г.

6.Справочник по проектированию подстанций 35−500 кВ/Под редакцией С. С. Рокотяна и Я. С. Самойлова.М.Энергоиздат, 1982.

7. Г. Н. Ополева. Схемы и подстанции электроснабжения. М.: «ФОРУМ — ИНФРА — М», 2006 г.