Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Исследование и разработка малофтористых шлакообразующих смесей для присадки в кристаллизаторы машин непрерывного литья заготовок

Диссертация: Исследование и разработка малофтористых шлакообразующих смесей для присадки в кристаллизаторы машин непрерывного литья заготовок
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Показано, что малофтористые шлакообразующие смеси, не содержащие в своем составе дефицитных шихтовых компонентов, имеют низкую себестоимость, обеспечивают существенное улучшение качества поверхности слябовых заготовокпри их применении ожидается улучшение экологической обстановки и повышение срока службы и надежности работы оборудования МНЛЗ. Лабораторные исследования были направлены на проверку… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Обзор литературы
    • 1. 1. Технологические особенности непрерывной разливки на MHJI3 и дефекты непрерывнолитой заготовки
    • 1. 2. Влияние шлакового покрытия на возникновение дефектов
      • 1. 2. 1. Удаление неметаллических включений
      • 1. 2. 2. Затекание шлака в зазор и образование следов качания
      • 1. 2. 3. Смазка и теплоотвод в зазоре между коркой слитка и кристаллизатором
    • 1. 3. Подбор составов шлаков для НРС
      • 1. 3. 1. Критерии и методы подбора шлаков
      • 1. 3. 2. Структура жидких силикатных расплавов и ее влияние на свойства шлаков для MHJI
    • 1. 4. Выводы
  • 2. Теоретическое исследование состава и свойств шлаков для непрерывной разливки сталей
    • 2. 1. Обоснование методики теоретического исследования
    • 2. 2. Выбор объекта исследования
    • 2. 3. Исследование шлаковой системы Ca0-Si02-Al
    • 2. 4. Диаграммный метод исследования многокомпонентных шлаковых систем и его применение к анализу шлаков для НРС
      • 2. 4. 1. Исследование системы СаО — S1O2 — АЬОз — CaF
      • 2. 4. 2. Исследование систем СаО — S1O2 — А120з — Na20 и
  • СаО — Si02 — А120з — К
    • 2. 4. 3. Концентрационные границы существования жидкой фазы в исследованных системах
    • 2. 4. 4. Степень полимеризации шлаков
    • 2. 5. Выводы
  • 3. Исследование шлаковых расплавов для непрерывной разливки сталей
    • 3. 1. Влияние способа раскисления стали на состав шлаковых расплавов в кристаллизаторе MHJ
    • 3. 2. Лабораторные исследования свойств шлаков
      • 3. 2. 1. Вязкость жидких шлаков и ее измерение
      • 3. 2. 2. Вязкость шлаков для непрерывной разливки
      • 3. 2. 3. Температуры плавления шлаков
      • 3. 2. 4. Жидкотекучесть шлакового расплава
      • 3. 2. 5. Структура шлаков для непрерывной разливки
    • 3. 3. Выводы
  • 4. Промышленные испытания малофтористых шлакообразующих смесей
    • 4. 1. Приготовление гранулированных смесей
    • 4. 2. Испытание на слябовой MHJI3 в ККЦ ММК
    • 4. 3. Качество полученных заготовок
    • 4. 4. Структура шлаков и ее влияние на теплопередачу в зазоре
    • 4. 5. Выводы
  • Заключение
  • Литература
  • Приложение 1
  • Приложение 2
  • Приложение

Исследование и разработка малофтористых шлакообразующих смесей для присадки в кристаллизаторы машин непрерывного литья заготовок (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Несомненными достоинствами непрерывной разливки стали (НРС) по сравнению с традиционной разливкой в изложницы являются: снижение удельных энергои трудозатрат, повышение выхода годного, улучшение условий труда и экологической обстановки на предприятиях черной металлургии [1]. В последние годы в связи с повышением производительности металлургических агрегатов все более важное значение приобретает высокоскоростная непрерывная разливка, а так же технология горячего посада, предъявляющая особенно жесткие требования к качеству непрерывнолитой заготовки.

Особенно актуально эта проблема стоит в России, где наблюдается один из наиболее низких в мире показателей роста объема сталей, разливаемых на MHJI3 [2, 3].

Для достижения вышеуказанных целей одним из технологических приемов при НРС является присадка на зеркало металла в кристаллизатор специально приготовленных шлакообразующих смесей (ШОС). При плавлении этих ШОС за счет тепла металла образуется жидкий шлак, призванный выполнять следующие функции [1, 4]:

— теплоизоляция мениска стали в кристаллизаторе для предотвращения его затвердевания;

— предотвращение вторичного окисления стали кислородом атмосферы;

— поглощение всплывающих из стали неметаллических включений;

— смазка в кристаллизаторе для облегчения вытягивания слитка;

— равномерный теплоотвод в кристаллизаторе для предотвращения образования трещин.

Однако, как показывает отечественная и зарубежная практика непрерывной разливки сталей, не все применяемые в настоящее время шлакообразующие смеси удовлетворяют предъявляемым им требованиям. Это приводит к необходимости холодного контроля непрерывнолитых заготовок, отбраковке по внутренним и поверхностным дефектам, а в конечном итоге к невозможности прямого совмещения MHJI3 с прокатным станом. Для удовлетворительного функционирования шлакового покрытия в кристаллизаторе MHJI3 в составе ШОС, формируемых на основе силикатных систем, обязательно присутствие разжижителя, роль которого выполняет CaF2. Как установлено [5], наличие последнего ухудшает экологическую обстановку на участке MHJI3 и приводит к повышенному износу оборудования.

Данная работа посвящена разработке шлакообразующих смесей для непрерывной разливки стали на основе трехкомпонентной шлаковой системы CaO-SiCb-AbCh с ограниченным содержанием фторидов.

1. Обзор литературы.

4.5. Выводы.

1. Практические испытания малофтористых шлакообразующих смесей на действующей MHJ13 показали существенное улучшение качества поверхности слябовых заготовок: глубина складок на поверхности заготовок уменьшилась в 2 — 2,5 разаисчезла загрязненность поверхности слябов шлаковыми включениями.

2. Преимущества шлаковых смесей с пониженным содержанием фтора заключаются в снижении затрат на их производство, повышении стойкости оборудования MHJ13, исходя из этого рекомендовано их промышленное внедрение.

Заключение

.

Данная научно — исследовательская диссертационая работа преследовала цель • снижения содержания фторидов в шлаках для непрерывной разливки.

Для достижения этой цели в работе проведены теоретические, лабораторные и промышленные исследования шлаковых расплавов на основе трехкомпонентной оксидной системы СаО — Si02 — А1203.

Теоретические исследования шлаков для непрерывной разливки сталей впервые проводили с использованием равновесных диаграмм состояния. Основанием для этого послужили минералогические исследования шлаков, проведенные с использованием современных методов: импульснокатодной люминисценции, спектрографических и рентгенографических. Применение этих методов выявило стремление шлаковых расплавов к выделению равновесных минералогических фаз при кристаллизации.

Лабораторные исследования были направлены на проверку теоретических результатов и включали непосредственное измерение вязкости шлаковых расплавов при снижении температуры методом вибрационной вискозиметрии, определение температур ликвидус и солидус, исследование минералогических структур затвердевших образцов шлаков.

В результате исследований получены следующие научные и практические данные:

1. Определен порядок выделения твердых фаз при кристаллизации шлаковых расплавов, зависящий от исходного состава шлака, что позволяет прогнозировать поведение шлаков в зазоре между коркой слитка и стенками кристаллизатора.

2. Расширены знания по областям существования гомогенной и гетерогенной жидких фаз в четырехкомпонентных шлаковых системах при температуре 1300 °C, что дает возможность разработки малофтористых составов смесей для непрерывной разливки.

3. Для непрерывной разливки разработаны шлакообразующие смеси с содержанием фтора в 3 — 5 раз меньшим, чем в промышленных смесях.

4. При анализе структур шлаков выявлено, что с повышением основности возрастает доля в шлаке непрозрачных кристаллических фаз, способствующих снижению плотности теплового потока в кристаллизаторе.

5. Показано, что малофтористые шлакообразующие смеси, не содержащие в своем составе дефицитных шихтовых компонентов, имеют низкую себестоимость, обеспечивают существенное улучшение качества поверхности слябовых заготовокпри их применении ожидается улучшение экологической обстановки и повышение срока службы и надежности работы оборудования МНЛЗ.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.В. Защита стали в процессе непрерывной разливки. — М.: Металлургия, 1984, 288 с.
  2. Hageman R.A. Steel yesterday and today // 42-nd Electric Furnace Conference Proc. V. 42, Toronto Meet., Dec. 4−7, 1984. P. 13−19.
  3. В.Г., Афонин С. З. // Труды II Конгресса сталеплавильщиков. АО «Черметинформация», 1994, с. 5−9.
  4. Branion R.V. Mold Fluxes for Continuous Casting // Iron and Steelmaking, 1986, V.13,№ 9,P. 41−50.
  5. A.B., Зайцев A.M., Могутнов Б. М. и др. Оценка загрязнения фтористыми соединениями воздуха при разливке стали на МНЛЗ. / Сталь, 1994, № 9, с. 86−88.
  6. В.Т., Потанин Р. В., Суладзе О. Н. и др. Непрерывная разливка стали на радиальных установках. -М.: Металлургия, 1974, 288 с.
  7. Н.Н., Корроль В. В., Радя B.C. Справочник по разливке черных металлов. -М: Металлургия, 1981, 200 с.
  8. А.И. Получение однородной стали. -М.: Металлургия, 1978. 224 с.
  9. Д.А. Качество непрерывнолитой стальной заготовки. -Киев.: Тэхника, 1988. 253 с.
  10. Дефекты стали. Справ, изд./ под ред. Новокщеновой С. М., Виноград М. И. М.: Металлургия, 1984. 199 с.
  11. I., Sorimachi К. / Met. Trans., V. 8, № 3, 1977, p. 489−505.
  12. Ефимов В.А./ Проблемы стального слитка.-М.:Металлургия, 1974. с. 1733.
  13. Irving W.R., Perkins A., Brooks M.G. Effect of chemical, operational, and engineering factors on segregation in continuously cast slabs // Ironmaking and Steelmaking., V. 11,№ 3, 1984. p. 152−161.
  14. Irving W.R., Perkins A., Gray R. Effect of steel chemistry and operating parameters on surface defects in continuously cast slabs // Ironmaking and
  15. Steelmaking., V. 11,№ 3, 1984. p. 146- 151.
  16. Takeuchi E., Brimacombe G.K. The Formation of Oscillation Marks in the Continuous Casting of Steel Slabs // Met. Trans., Vol. 15B, Sept., № I 4, 1984. p. 493 -509.
  17. Dauby P.H., Emling W.H., Sobolewski R. et. al. Lubrication and Oscillation of the Mold Two Intimaly Related Parameters // Fachberichte Huttenpraxis, Metallweiterverbrbeitung, V. 25, № 8, 1987, p. 668 — 675.
  18. В.В., Шалимов А.Г.', Фульмахт В. В. и др. Сталь, 1978, № 5, с. 398 -405.
  19. В.А., Белянчиков Л. Н., Стомахин, А .Я. Теоретические основы электросталеплавильных процессов. М.: Металлургия, 1987. 272 с.
  20. Cramb A.W., Jimbo I. Interfacial Cosiderations in Continuous Casting / I&SM, 1989, V. 16, № 6, p. 43 54.
  21. Металлургия стали: Учебник для ВУЗов/ Явойский В. И., Кряковский Ю. В. и др. М.: Металлургия, 1983. 584 с.
  22. С.И., Сотников А. И., Бороненков В. И. Теория металлургических процессов. М.: Металлургия, 1986. 463 с.
  23. С.И. Поверхностные явления в расплавах. М.: Металлургия, 1994. 440 с.
  24. Эль Гаммаль Т., Штракке П. Межфазное натяжение между жидкой сталью и расплавленными литейными порошкообразными шлаками. / Проблемы специальной электрометаллургии, 1990, № 4, с. 96 102.
  25. Аппени А.А./ ЖФХ, 1952, т.26, вып. 8. с. 29 32.
  26. С.Г., Шалимов А. Г., Косой Л. Ф., и др. Рафинирование металла синтетическим шлаком. М.: Металлургия, 1964, 279 с.
  27. Ю.А., Русанов А. И. Известия АН СССР. Металлы, 1971, № 5. с. 59 66.
  28. Riboud P.V., Larrecq М./ Steelmaking Proceedings, ISS AIME, V. 62, 1979, p. 78−92.
  29. Mizukami H., Kawakami K., Kitagawa T. Lubrication Phenomena in a moldand Optimum Mold Oscillation Mode in High speed Casting // Tetsu — to -Hagane, 1986, V. 72, № 14, p. 1862 — 1869.
  30. А.В., Ермолаева Е. И., Манюгин А. П. и др. Формирование шлакового покрытия-в кристаллизаторе при непрерывной разливке стали. / Сталь, 1980, № 5, с. 371 -372.
  31. Sato R./ Proc. 62-nd Nat. Open Hearth and Basic Oxygen Steel conf. 1979. p. 48−67.
  32. Takamoto T. et al. Initial Solidification Analysis in the Vicinity of Meniscus in Continuous Casting Mold // Tetsu to — Hagane, V. 72, 1986, № 4, S. 132.
  33. Л., Хеллер Х.-П., Фенцке Х.-В. Исследование выбора разливочного порошка при непрерывном литье слябов. / Черные металлы, № 8, 1992. с. 25 -29.
  34. С.И., Арсентьев П. П., Яковлев В. В., и др. Физико химические методы исследования металлургических процессов. М.: Металлургия, 1968, 551 с.
  35. А.А., Павлов А. В., Григорян В. А. Вязкость расплавов шлако-образующих смесей системы известь бентонит — криолит для непрерывной разливки стали. / Изв. ВУЗов. Черная металлургия. № 7, 1997, с. 82- 83.
  36. А.В., Топтыгин A.M., Шейнфельд И. И. и др. Разработка шлако-образующих смесей для МНЛЗ Белорусского металлургического завода./ Сталь, 1992, № 4, с. 22−24.
  37. Ogibayashi S., Mukai Т., Mimura Y.// Nippon Steel Technical Report. № 34. July 1987, p. 1 10.
  38. Ю., Шреве Г. Влияние сталеразливочной смеси на трещинооб-разование при непрерывной разливке на слябы. / Черные металлы, № 12, 1991. с. 58 -65.
  39. К., Номура О., Каванабэ Е. и др. Анализ термо упруго — пластических напряжений в непрерывнолитом слябе. / Тэцу — то — Хаганэ, V. 62., 1976, № 11, 'S.509.
  40. Yamauchi A., Sorimachi K., Sakuraya T. et al. Heat Transfer between Mold and Strand through Mold Flux Film in Continuous Casting of Steel // ISIJ International. V. 33, № 1, 1993, p. 140- 147.
  41. В.И., Шейнфельд И. И., Бережанский B.E. Комплексное исследование условий контакта непрерывного слитка со стенками кристаллизатора. в кн.: Непрерывная разливка стали. Темат. сб. науч. тр. -М.: Металлургия, 1989. с. 32 — 43.
  42. К., Ямага М., Ушида III./ Черные металлы, 1988, № 23, с. 3−7.
  43. Yamashita Т., Radot J.P., McNeil Т. et.al./ 4-nt Int. Conf. Cont. Cast., Brussel 1988, Preprints 1. S. 329−340.
  44. JI., Фенцке Г.-В. Текущий контроль теплового потока при литье слябов на МНЛЗ. / Черные металлы, 1992, № 7, с. 43 48.
  45. А.П., Урбанович Л. И., Ермаков О. Н. и др. Исследование процесса теплообмена в кристаллизаторе МНЛЗ. в кн.: Повышение эффективности процесса непрерывного литья стали. // Темат. сб. науч. тр. МЧМ СССР.-М.: Металлургия, 1983. с. 4 — 7.
  46. С.М., Делекторский Б. А., Сорокин А. И. и др./ Сталь, 1998, № 5, с. 22−26.
  47. Т. и др. Исследование трения в кристаллизаторе установки для непрерывной разливки стали. / Тэцу то — хаганэ, V.70, № 4., 1984, S. 154.
  48. Continuous Casting of Steel 1985 A Second Study. Commitee on Technology. — Int. Iron and Steel Inst.: Brusseles, 1986. 92 p.
  49. А.А., Акименко А. Д. Теплопередача и затвердевание стали в установках непрерывной разливки. М.: Металлургия, 1966, 192 с.
  50. Тепловые процессы при непрерывном литье стали./ под ред. Самойло-вича Ю.А. М.: Металлургия, 1982, 152 с.
  51. Toshiro Fujiyama et. al. Facial Longitudinal Cracs of Middle Carbon Continuous Casting Slabs. / Tetsu to — Hagane, V 69, 1983, № 4, S. 158.
  52. С. и др. Условия качания кристаллизатора и характеристикаповерхности сляба, применяемого для производства толстого листа. / Тэцу-то -хаганэ, V 67, 1981, № 12, S. 907.
  53. Ken Nakai et. al. Flowing Behaviour of Continuous Casting Powder in Mold. / Tetsu to — Hagane, V 73, 1987, № 4, S. 155.
  54. С. и др. Влияние условий разливки на образование продольных поверхностных трещин в непрерывнолитом слябе. / Тэцу то — хаганэ, V 62, 1976, № 11, S. 543.
  55. Samarsekera J.V., Bommaraju R., Brimacombe J.K. Mold Heat Transfer and Solidification in the Continuous Casting of Steel // 42-nd Electric Furnace Conference Proc. V.42., Toronto Meet., Dec. 4−7, 1984. p. 249 274.
  56. Ohmiya S., Tacke K.H. et al./ Ironmaking and Steelmaking, V.10, 1983, № 1, p. 24−29.
  57. Mills K.C.: Proc. 3-rd Int. Conf on Metall. Slags and Fluxes, Inst, of Met., London, 1989, P. 229−240.
  58. Nakamori Y., Fujikake Y., Tokiwa К./ Tetsu to — Hagane, V.70, 1984, № 9, S. 1262- 1269.
  59. А.Ф., Гарафутдинов P.A., Балдаев Б. Я. Свойства шлаков для непрерывной разливки коррозионностойких сталей. / Расплавы, № 3, 1994, с. 86−91.
  60. В.И., Паршин В. М., Бережанский В. Е. и др. Теплопередача в применисковой части кристаллизаторов для отливки слябов. в кн. Проблемы стального слитка. Сб. науч. тр. АН УССР, Ин-т проблем литья.-Киев, 1988. с. 187- 190.
  61. М. // Металлургия: РЖ. 1990, № 5, — 5В402 / Maeda М. // Дзайрё то пуросэсу = Curr. Adv. Mater, and Process. — 1988/ - 1, № 4. — с. 1269.
  62. Разливка среднеуглеродистой стали с перитектическим превращением./
  63. Новости черной металлургии за рубежом., 1995, № 2, с. 66 67.
  64. В.М. Исследование и разработка шлакообразующих смесей для непрерывной разливки стали с высоким остаточным содержанием алюминия в крупногабаритные слябы. Автореф. канд. дис. М. 1980. 32 с.
  65. Р., Корте В. Влияние состава разливочного порошка на свойства шлака при разливке сталей на МНЛЗ. / Черные металлы, № 17, 1987. с. 18−25.
  66. П. Исследование разливочных порошков, используемых на МНЛЗ // Черные металлы, № 19, 1982. с. 14−17.
  67. А.Ф., Головко Л. А., Цурбан В. А. и др./ Проблемы СЭМ. № 4, 1993, с. 22−28.
  68. А.Д., Колпаков А. И., Чигринов М. Г. Физико химические и теплофизические особенности непрерывной разливки под шлаком. / Сталь, 1971, № 2, с. 124- 128.
  69. М.В., Братчиков С. Г., Ивашина Е. Н. и др. Новые теплоизолирующие смеси для непрерывной разливки сталей. // Бюлл. ЦНИИЧМ, № 16, 1985, с. 50.
  70. В.Ф., Ногтев В. П., Гречишный В. В. и др. Гранулированные шлакообразующие смеси для непрерывной разливки стали. / Сталь, 1997, № 3, с. 22−23.
  71. Н.И. Выбор фторсодержащих компонентов шлакообразующих смесей для кристаллизаторов МНЛЗ. / Изв. ВУЗов. Черная металлургия, № 9, 1997, с. 72.
  72. Н.И., Бондаренко О. Н., Мешалкин А. П. Окислительно восстановительные процессы между жидким металлом и расплавом шлака применительно к условиям кристаллизатора УНРС. / Изв. ВУЗов. Черная металлургия, № 5, 1995, с. 15−17.
  73. А.В., Зайцев А. И., Могутнов Б. М. и др. Загрязнение фтористыми соединениями воздуха при разливке стали на МНЛЗ. / Труды II Конгресса сталеплавильщиков. АО «Черметинформация», 1994, с.328 332.
  74. О.А., Гельд П. В. Физическая химия пирометаллургических процессов. М.: Металлургия, 1966, 703 с.
  75. Диаграммы состояния силикатных систем. Справочник. Т. 2. Металл-кислородные соединения силикатных систем./ Торопов Н. А., Барзаков-ский В.П., Бондарь И. А. и др. Изд.: Наука. Ленингр. отд. Л., 1969. 372 с.
  76. А.Н., Винчелл Г. В. Оптические свойства искусственных минералов. М.: Мир, 1967. с. 86−87.
  77. Mills К.С. The Influence of Structure on the Physico chemical Properties of Slags // ISIJ International, V. 33, № 1, 1993, p. 148−155.
  78. Атлас шлаков. Справ, изд. Пер. с нем. под ред. И. С. Куликова. М.: Металлургия, 1985. 208 с.
  79. .М., Монаков А. И. В кн.: Физическая химия оксидных и ок-сифторидных расплавов. М.: Наука, 1977, с. 23 26.
  80. Г. А. Современные представления о структуре расплавленных шлаков в кн. Исследования шлаковых расплавов, ч. 3. // Свердловск: УНЦ АН СССР, 1983. с. 3−12.
  81. B.C., Торопов Н. А. Химия кремния и физическая химия силикатов. М.: Промстройиздат, 1956. 364 с.
  82. В.Н. Природа и петрографические критерии ликвации магматических расплавов./ Геохимия, 1975, № 7. с. 1035−1042.
  83. Н.А., Керн Э. М., Лисин В.Л. В кн.: Структура и физико — химические свойства металлических и оксидных расплавов. Свердловск: 1986. с. 38−56.
  84. B.C., Коновалов Г. Ф., Попель С. И. Вязкости шлаковых расплавов, применяемых для непрерывной разливки стали/ Изв.ВУЗов. Черная металлургия, 1976, № 6, с. 45−49.
  85. В.А., Смирнов А. А., Кривоносов В. В., Балахонов Е. Н. Физико-химические свойства шлаковых расплавов, используемых при непрерывной разливке стали. // сб. ВИНИТИ № 311 В97 от 05.02.1997. 59 с.
  86. А.И., Могутнов Б.М./Сталь, 1994, № 9, с. 17−22.
  87. Mysen В.О. Structure and Prorerties of Silicate Melts. // Earth Science Rev., V.27. 1990. p.281.
  88. Iwamoto N., Makino Y.: J. Non-Cryst. Solids, V.34, 1979, p. 381 389.
  89. А.П., Карапетьянц M.X. О термодинамическом исследовании процессов в многокомпонентных системах. ЖПХ, 1977, т.50, № 1, с. 169−171.
  90. А.П., Карапетьянц М. Х. Термодинамическое исследование процессов в системе Na20 СаО — А1203 — ТЮ2. — ЖПХ, 1977, т.50, № 1, с. 27−31.
  91. Свойства жидких доменных шлаков. Воскобойников В. Г., Дунаев Н. Е., Михалевич А. Г. и др. -М.: Металлургия, 1975. 187 с.
  92. Минералы. Справочник. Диаграммы фазовых равновесий. Вып. 1, Вып. 2./ Под общ. ред. Ф. В. Чухрова и др. М.: Наука, 1974.
  93. Диаграммы состояния силикатных систем. Справочник. Выпуск третий. Тройные силикатные системы./ Торопов Н. А., Барзаковский В. П., Лапин
  94. В.В. и др. Изд. «Наука», Ленингр. отд., Л.: 1972, 448 с.
  95. В.В. Разработка норм расхода плавикового шпата и его заменителей на основе оценки физико химических свойств кислородно -конвертерных шлаков. — Канд. дисс-Свердловск, 1984. — 191 с.
  96. В.П., Калашников А. Я. Правило фаз с изложением основ термодинамики. М.: Изд. Московского университета, 1964, 456 с.
  97. Физико химические свойства марганцевых шлаков / Габдуллин Т. Г., Такенов Т. Д., Байсанов С. О. и др. — Алма-Ата.: Наука, 1984, 232 с.
  98. А.А., Байсанов С. О. Аналитическое описание фазового равновесия в сталеплавильных шлаках. Изв. АН СССР. Металлы. 1989, № 3, с. 21 -23.
  99. Kashiwaya Y., Cicutti Е.С., Cramb A.W. et al. Development of Double and Single Hot Thermocouple Technique for in Situ Observation and Measurement of Mold Slag Crystallization./ ISIJ International, V. 38, № 4, 1998, p. 348 -356.
  100. Kashiwaya Y., Cicutti E.C., Cramb A.W. An Investigation of the Crystallization of a Continuous Casting Mold Slag Using the Single Hot Thermocouple Technique./ ISIJ International, V. 38, № 4, 1998, p. 357 365.
  101. E.H., Смирнов Л. А., Смирнов А. А., Старцев В. А., Цикарев Ю. М. Структура и свойства шлаков, применяемых при непрерывной разливке стали. Труды V Конгресса сталеплавильщиков. М.: ОАО «Чер-метинформация», 1999. с. 440−443.
  102. Физические свойства расплавов системы СаО Si02 — А1203 — MgO -CaF2: Справ. изд./Акбердин А.А., Куликов И. С., Ким В. А. и др. — М.: Металлургия, 1987, 144 с.
  103. Г. И., Куликов И. С. В кн.: Шлаковый режим доменных печей. -М.: Металлургия, 1967, с. 200 — 208.
  104. Д.Ф., Глейзер М., Рамакришна В. Термохимия сталеплавильных процессов. -М.: Металлургия, 1969. 252 с.
  105. В.Г., Кудрин В. А., Якушев A.M. Общая металлургия.
  106. М.: Металлургия, 1979, 488 с.
  107. Вибрационный метод измерения вязкости жидкостей/ Соловьев А. Н., Каплун А. Б. Новосибирск.: Наука, Сиб. отд., 1970. 140 с.
  108. С.В. Электромагнитный вибрационный вискозиметр. -Заводская лаборатория, 1964, № 2, с. 238 240.
  109. П.В., Дьячков В. И. Микропечь для определения температуры плавления шлаков. Заводская лаборатория, 1967. № 10, с. 1260 — 1261.
  110. С.М. Исследование" фазового состава, некоторых свойств ниобиевых шлаков и особенностей восстановления ниобия кремнием и алюминием при прямом легировании стали. Дис. канд. техн. наук. -Свердловск, 1976. — 212 с.
  111. Tsutsumi К., Nagasaka Т., Hino М. Surface Roughness of Solidified Mold Flux in Continuous Casting Process. / ISIJ International, V. 39, № 11, 1999, p. 1150- 1159.
  112. E.H., Старцев В. А., Смирнов А. А. Структура и свойства шлаков для непрерывной разливки сталей Сталь, № 11. 2000. с. 44 45.
  113. Cho W.J., Emi Т., Shibata Н. Heat Transfer across Mold Flux Film in Mold during Initial Solidification in Continuous Casting of Steel. / ISIJ International, V. 38, № 8, 1998, p. 834 842.
  114. JI.А., Цикарев Ю. М. Шлакообразующие смеси для непрерывной разливки стали. / Сталь, 1990, № 11, с. 32 35.
  115. Город Магнитогорск-«1999 г.
  116. Т-Тсльттанн"-* стргк птлтптдт^'ч» т" о т i' таг т т тт, 1 м rmpn'.?~Tn-'Tf ут ппи ттопьттпсПНОМпя^ругаштт! пкт’лпп пггло’ттмлт уртг!."ттоп.
  117. X .Т1Ч «14 ilu UUJ!/U». liiiinc T Cru in/t bin I/II и и a* J Iris j 4." ifll lu tVMrij. 1 «„.' I.'ifi /“» i iJjJ *" iiU -rv .' U"2бОТ2 p^lCOTJJTJT п^л-m^wrm rm пплтпппаттгот irflni/mi iwTiiii’nrririe * > .'ПЦЛ1 t.. ¦• *
  118. Расчет экономической эффективности внедрения малофтористых смесей
  119. Экономический эффект рассчитывается от снижения себестоимости шлакообразующей смеси за счет уменьшения доли дорогостоящих материалов в шихтовке для приготовления смеси.1. Исходные данные.
  120. Расход ШОС на 1 т стали, разливаемой на МНЛЗ 0.8 кг. Планируемый объем выпуска стали на ММК на 2001 г составляет 7,0 млн.т.
  121. Себестоимость одной тонны гранулированной ШОС по действующей технологии в декабре 2000 г составила 4416,14 руб/т, в том числе затраты на шихтовые материалы составили 57,35% от общей суммы затрат.
  122. Переход на малофтористые смеси позволяет снизить себестоимость одной тонны гранулированной ШОС до 3662,89 руб/т, причем доля затрат на шихтовые материалы снизится до 48,58%. Экономия на 1 тонну ШОС составит:4416,14 3662,89 = 753,25 руб/т.
  123. При планируемом годовом объеме производства непрерывнолитой стали равном 7,0 млн. т/год и расходе ШОС равном 0,8 кг/т стали экономия (Э) от снижения себестоимости составит:
  124. Э = 7 000 000×0,8: 1 000×753,25 = 4 218 200 руб/год.
Заполнить форму текущей работой

На отлично!