Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Интенсификация теплообмена поперечными выступами на выпуклой поверхности

Диссертация: Интенсификация теплообмена поперечными выступами на выпуклой поверхности
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Результаты работы переданы для использования в АМНТК «Союз», МАИ (г.Москва), ОАО «Двигатели НК» (г. Самара), АО КПП «Авиамотор» (г.Казань) и в Российский фонд фундаментальных исследований в рамках выполняемой на кафедре турбомашин КГТУ им. А. Н. Туполева НИР (проект № (99−02−18 191). Эта работа прошла научную экспертизу и была одобрена экспертами РФФИ. Часть научных результатов вошла в отчет… Читать ещё >

Содержание

  • ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
  • ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Теплообмен и гидродинамика около выпуклых поверхностей
    • 1. 2. Теплогидравлические параметры пристенных течений в каналах с поперечными выступами
    • 1. 3. Цели и задачи исследования
  • ГЛАВА 2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ УСТАНОВКА ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ТЕПЛООБМЕНА ПОПЕРЕЧНЫМИ ВЫСТУПАМИ НА ВЫПУКЛОЙ ПОВЕРХНОСТИ
    • 2. 1. Выбор и обоснование варьируемых параметров и метода исследования теплоотдачи
    • 2. 2. Экспериментальная установка
    • 2. 3. Измерительные приборы и устройства
    • 2. 4. Объекты исследования
    • 2. 5. Методика и программа проведения опытов
    • 2. 6. Методика обработки опытных данных (основные параметры)
    • 2. 7. Погрешность обработки опытных данных
    • 2. 8. Тестовые эксперименты
  • ГЛАВА 3. ГИДРОДИНАМИКА ТЕЧЕНИЯ ЗА ПОПЕРЕЧНЫМИ ВЫСТУПАМИ ОКОЛО ВЫПУКЛОЙ ПОВЕРХНОСТИ
    • 3. 1. Визуализация
    • 3. 2. Профили скорости и степени турбулентности

    ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ Латинские х, у — координаты, направленные соответственно вдоль поверхности (с отсчетом от задней кромки поперечного выступа) и по нормали к ней- Ь — высота поперечного выступа- Н — высота канала-

    — радиус продольной кривизны выпуклой поверхности- I — шаг выступов-

    Ь — длина теплообменной поверхности-

    1В — протяженность обтекаемой в продольном направлении поверхности выступа- кф — коффициент, учитывающий увеличение теплообменной поверхности за счет выступа-

    Ти — степень турбулентности потока- п = 1ту/ /у — безразмерная высота выступа- уу — скорость трения- ш — скорость потока- Р — давление- Т — температура.

    Греческие а, а — местный и средний коэффициенты теплоотдачи- X — коэффициент теплопроводности- V — кинематический коэффициент вязкости- р — плотность-

    5, 8 — толщина пограничного слоя и потери импульса соответственно.

    Числа подобия и безразмерные комплексы Яег — число Рейнольдса, определенное по среднерасходной скорости и эквивалентному гидравлическому диаметру канала- Яеи — число Рейнольдса с характерным размером Ь- Яеь — число Рейнольдса с характерным размером Ь- Яе * - число Рейнольдса, определенное по толщине пограничного слоя- Бг? — местное и среднее числа Стэнтона- (Г* - относительная кривизна поверхности- 5″ /Ъ — относительная толщина потери импульса.

    Индексы гл — при обтекании исходно гладкой поверхности- со — на внешней границе пограничного слоя-

    0 — на плоской гладкой поверхности- г — гидравлический- т — тепловой-

    1 — местное значение параметра.

Интенсификация теплообмена поперечными выступами на выпуклой поверхности (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Анализ современного развития теплоэнергетики позволяет сделать вывод о том, что одной из важнейших является проблема рационального и эффективного использования топливно-энергетических ресурсов. Тем более эта проблема становится насущной в нынешних экономических условиях, усугубляемых мировым энергетическим кризисом.

Вместе с тем, теплообменные аппараты и устройства по металлоемкости и габаритам составляют основную часть теплоэнергетических установок. Качества теплообменных устройств определяют во многом показатели установки в целом. Таким образом, создание более эффективных и компактных теплообменников обеспечивает значительную экономию топлива и металла.

Повышение энергетической эффективности и компактности теплообменного оборудования тесно связаны с интенсификацией теплообмена. Применение интенсификации теплообмена позволяет повысить коэффициент теплоотдачи. Это приводит к уменьшению необходимой теплоотдающей поверхности и габаритов теплообменных устройств при том же теплосъеме. Так, использование интенсификации теплообмена обеспечивает снижение габаритов и металлоемкости тепло-массообменных устройств в 1,5 раза (при одинаковой тепловой мощности и мощности на прокачку теплоносителя), что в 2−3 раза снижает затраты и трудоемкость эксплуатации, увеличивает ресурс и надежность [1].

Интенсификация теплообмена приводит к увеличению затрат энергии на прокачку теплоносителя вдоль теплообменной поверхности. Поэтому эффективность интенсификации теплообмена необходимо рассматривать в совокупности с затратами энергии, т. е. анализировать энергетическую эффективность. Следует стремиться к достижению наибольшей интенсивности теплообмена при минимальных затратах энергии [2,3,4].

Проблемы снижения энергозатрат возникают и в авиадвигателестроении при разработке систем воздушного охлаждения горячих узлов двигателей. Так, при охлаждении жаровых труб камер сгорания и лопаток турбины высокого давления разница между полным давлением охладителя и газового потока очень невелика. Это существенно ограничивает выбор способов охлаждения камер сгорания и турбинных лопаток, накладывая ограничения на потери давления охладителя.

При взаимодействии теплообменной поверхности с омывающим ее потоком газа или жидкости основное сопротивление теплопередаче оказывает образующийся пограничный слой. То есть основная часть общего температурного напора между поверхностью стенки и набегающего потока сосредоточена, в зависимости от числа Прандтля потока, в вязком подслое у+ < 5 или в переходной области турбулентного пограничного слоя у+ < 3 О [2].

Таким образом, с целью интенсификации теплообмена необходимо воздействовать лишь на пристенные слои потока. Воздействие только на пристенную область в свою очередь приводит к выгодному соотношению прироста интенсивности теплообмена и затрат энергии на прокачку теплоносителя по сравнению с турбулизацией всего потока.

Особый интерес представляет пристенная интенсификация теплообмена с помощью элементов дискретной шероховатости различной формы. Не случайно в обзорной статье [1] на первое место поставлена проблема увеличения эффективности теплоотдачи в области разрушения пограничного слоя и его вторичного присоединения.

В ряду многочисленных способов интенсификации теплообмена выгодно отличается высокими энергетическими, гидравлическими и технологическими показателями дискретная шероховатость поверхности канала в форме поперечных выступов [39]. Данный вид поверхности позволяет реализовать метод целеноправленной искусственной турбулизации потока в пристенной зоне на основе создания периодически возобновляемых вихревых зон около стенки.

Высокая технико-экономическая эффективность нанесения на теплообменную поверхность таких выступов привела к их активному изучению и внедрению.

Применение такого метода пристенной интенсификации теплообмена в экономайзерах котлоагрегатов энергоблоков АЭС [5] обеспечивает снижение металлоемкости трубного пучка на 30%, при этом загрязнение такого экономайзера не выше, чем у гладкотрубного. В [6] экспериментально показано, что при оптимальном расположении выступов достигается общая интенсификация теплоотдачи трубы при процессе конденсации пара в межтрубном пространстве горизонтального пучка труб. В маслоохладителях паровых турбин применение труб с кольцевыми выступами позволило снизить массу на 25 — 30% [7]. В работе [7] установлено, что использование труб с накатанными поперечными выступами в противоточном воздухоподогревателе ГТУ позволяет уменьшить поверхность теплообмена на 40 — 50%. Снабжение такими поперечными выступами тепловыделяющих элементов ядерных реакторов АЭС повысило теплосъем в ТВЭЛах в 3 — 5 раз [9].

Что касается криволинейных поверхностей, то потоки около выпуклых поверхностей широко распространены в энергетике, авиационной технике, энергомашиностроении и других отраслях. Эти поверхности создаются как конструктивные силовые элементы или для интенсификации процессов теплоомассообмена. Выпуклые поверхности представлены как отдельными элементами, так и входят в состав более сложных конструкций (криволинейные каналы в системах охлаждения лопаточных аппаратов турбомашин, камер сгорания ГТД, элементы теплообменник устройств, котельных установок и т. д.).

Потоки на выпуклых поверхностях относятся к классу течений, подверженных воздействию центробежных массовых сил. Даже при незначительной кривизне линий тока (5/Я =0,01) течения около выпуклых поверхностей имеют специфические особенности, обусловленные воздействием центробежных массовых сил: поперечный градиент давления, изменение степени заполненности профилей скорости и температуры.

Вследствие консервативного воздействия массовых сил на поток при обтекании выпуклых поверхностей подавляется развитие турбулентности, что снижает поверхностное трение и теплоотдачу [10]. Использование поперечных выступов, как одних из наиболее эффективных интенсификаторов теплообмена, как ожидается, может произвести интенсифицирующее воздействие на процессы теплообмена у поверхностей с продольной выпуклой кривизной, компенсируя неблагоприятное воздействие центробежных сил на интенсификацию теплообмена.

Однако процессы теплопереноса и гидродинамики за поперечными выступами имеют сложный характер, который в настоящее время не может быть в полной мере описан аналитически даже в трубе или в плоском криволинейном канале.

Отметим, что распространенность криволинейных течений привела к их активному исследованию. Поэтому процессы, происходящие в криволинейных каналах, изучены довольно подробно. Однако есть группа малоизученных вопросов [10], которая связана с протеканием процессов в криволинейных каналах при наличии различного рода внешних возмущений. Это — начальная турбулентность, форма входной кромки канала, входная форма профилей скорости и температуры. Совершенно не изучен и вопрос совместного воздействия на конвективный теплообмен поперечных выступов и продольной кривизны выпуклой поверхности.

Таким образом, можно сделать вывод о том, что интенсификация теплообмена поперечными выступами при обтекании выпуклой поверхности имеет как фундаментальное, так и практический значение. Укажем, что для выяснения физической картины совместного воздействия на поток продольной выпуклой кривизны поверхности и поперечных выступов и математического описания интенсифицирующего воздействия выступов требуются экспериментальные исследования.

Цель работы состоит в разработке научно обоснованных рекомендаций по расчету коэффициентов теплоотдачи на выпуклой поверхности при интенсификации теплообмена поперечными выступами.

В задачи исследования входило:

1. Исследовать структуру потока около выпуклой поверхности между двумя поперечными выступами.

2. Изучить местную и среднюю теплоотдачу на выпуклой поверхности с поперечными выступами.

3. Разработать методику расчета теплообмена на выпуклой поверхности с поперечными выступами.

Научная новизна полученных результатов заключается в следующем:

1. Впервые получены опытные данные по совместному воздействию на теплоотдачу продольной кривизны выпуклой поверхности и поперечных выступов.

2. Впервые установлен факт превалирующего воздействия поперечных выступов над воздействием центробежных сил в процессах теплопереноса около выпуклой поверхности.

3. Впервые исследована структура пристенного течения за одним и за двумя поперечными выступами на выпуклой поверхности.

4. Разработаны рекомендации по расчету интенсификации теплообмена поперечными выступами на выпуклой поверхности.

Практическая ценность. Рекомендации, разработанные на основе экспериментального исследования теплообмена и гидродинамики течения за поперечными выступами на выпуклой поверхности позволяют научно обоснованно рассчитывать теплоотдачу и температурное состояние выпуклых поверхностей криволинейных каналов с интенсификаторами теплообмена в виде поперечных выступов. Результаты работы переданы для использования в АМНТК «Союз», МАИ (г.Москва), ОАО «Двигатели НК» (г. Самара), АО КПП «Авиамотор» (г.Казань) и в Российский фонд фундаментальных исследований в рамках выполняемой на кафедре турбомашин КГТУ им. А. Н. Туполева НИР (проект № 99−02−18 191). Эта работа прошла научную экспертизу и была одобрена экспертами РФФИ. Часть научных результатов вошла в отчет по федеральной программе «Интеграция» (проект № 244). Кроме этого результаты настоящих исследований были использованы в учебном процессе КГТУ им. А. Н. Туполева.

Достоверность полученных результатов обеспечивается использованием общепринятых апробированных методов и методик теплофизического эксперимента, удовлетворительным согласованием тестовых опытов с данными других авторов, расчетом погрешности экспериментальных данных.

Личный вклад автора. Соискателем выполнены тестовые эксперименты, основная программа опытов и их обработка, проведены анализ и обобщение результатов экспериментов.

Апробация работы. Основные материалы диссертационной работы доложены и получили одобрение на юбилейной научно-практической конференции 30 лет ОАО «КАМАЗ» «Перспективы развития автомобилей и двигателей в Республике Татарстан», г. Набережные Челны, 1999 г.- на 11-м и на 12-м научно-техническом семинаре «Внутрикамерные процессы в энергетических установках, акустика, диагностика, экология», г. Казань, КФВАУ им. Маршала М. Н. Чистякова, 1999 г., 2000 г.- на научно.

12 техническом семинаре кафедры турбомашин КГТУ им. А. Н. Туполева, 2000 г.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 4 работы.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, выводов, приложения, библиографии. Работа изложена на 113 страницах машинописного текста, содержит 40 рисунков, 3 таблицы. Библиография содержит 71 наименование.

Результаты работы переданы для использования в АМНТК «Союз», МАИ (г.Москва), ОАО «Двигатели НК» (г. Самара), АО КПП «Авиамотор» (г.Казань) и в Российский фонд фундаментальных исследований в рамках выполняемой на кафедре турбомашин КГТУ им. А. Н. Туполева НИР (проект № (99−02−18 191). Эта работа прошла научную экспертизу и была одобрена экспертами РФФИ. Часть научных результатов вошла в отчет по федеральной программе «Интеграция» (проект № 244). Кроме этого результаты настоящих исследований были использованы в учебном процессе КГТУ им. А. Н. Туполева.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Интенсификация теплообмена: успехи теплопередачи, 2//Вильнюс :Мокслас, 1988. — 188 с.
  2. A.A. Проблемы интенсификации конвективного массопереноса.//Тепломассообмен VII. Проблемные доклады VII Всесоюзной конференции по тепломассообмену ч. 1. — Минск. — ИТМО им. A.B. Лыкова АН БССР. — 1985. — с. 16 — 111.
  3. A.A. Интенсификация теплообмена и проблема сравнительной оценки теплообменник поверхностей.//Теплоэнергетика. 1977. — № 4. -с. 5 — 8.
  4. Л. М. Глушков А.Ф. Теплообменники с итенсификацией теплопередачи. М.: Энергоатомиздат. 1986. — 240 с.
  5. Г. И. Развитие работ по совершенствованию поверхностей нагрева котлов. //Теплоэнергетика. 1983. — № 5. — с. 32 — 37.
  6. Яу, Купер, Роуз. Влияние шага оребрения на характеристики теплообмена горизонтальных конденсационных труб с непрерывными поперечными выступами//Теплопередача. 1985. — № 2. — с. 113 — 120.
  7. К.Б. Основные направления исследований в области турбомашин.//Энергомашиностроение. 1982. — № 1.-е. 15−19.
  8. В.К. Повышение эффективности современных теплообменников. Л.: Энергия. 1985.- 143 с.
  9. А.Г. Тпеловыделяющие элементы ядерных реакторов. М.: Энергоатомиздат. 1985. — 224 с.
  10. А.А., Аврааменко А. А., Митрахович М. М. Влияние кривизны поверхности на характеристики турбулентного течения и теплообмена. //Пром. теплотехника. 1989. — 11, № 2. — с. 8−11.
  11. А.В. Турбулентный пограничный слой на криволинейной поверхности. //Изв. ВУЗов. Авиационная техника. 1978. — № 3. — с. 13 -120.
  12. А.А., Шевчук И. В., Аврааменко А. А., Кобзарь С. Г., Железная Г. А. Термогазодинамика сложных потоков около криволинейных поверхностей : Ин-т техн. теплофизики НАН Украины, 1999. 300 с.
  13. А.А., Аврааменко А. А., Шевчук И. В. Теплообмен и гидродинамика около криволинейных поверхностей. Киев: Наук. Думка, 1992.- 136 с.
  14. А.А., Шевчук И. В., Митрахович М. М. Численное моделирование динамического и теплового пограничного слоя на выпуклой поверхности. //Пром. теплотехника. 1990. — 12, № 6 — с. 28 -33.
  15. Coy Р.М. К. Интегральные уравнение импульсов для пограничного слоя на искривленной поверхности. //Теорет. основы инж. расчетов. 1975. -№ 2. — с. 215 — 217.
  16. L. В., Joubert P. N. Turbulent shear flow in a curved duct //J. Fluid mech. 1974.-62, № l.-P. 65−84.
  17. Eslcinazy S., Veh H. An investigation of fully developed turbulent flows in a curved channel //J. Aeron. Sci. 1956. — 13, № 1. — P. 23−28.
  18. Hunt J.A., Joubert P. N. Effects of small streamline curvature on turbulent boundary layers // J. Fluid mech. 1972. — 53, № 1. — P. 45−60.
  19. Hoffman E.R., Muck K.C., Bradshaw P. The effect of concave on surface curvature on turbulent boundary layers.//J. Fluid Mech. 1985. — 161. — P. 371−403.
  20. Р.И., Брэдшоу П. Развитие турбулентного пограничного слоя на искривленной поверхности .//Ракет. Техника и космонавтика. 1975. — 13, № 11.-с. 43−62.
  21. So R.M.C., Mellor G.L. Experiments on convex curvature effects in turbulent boundary layers.//J. Fluid Mech. 1973. — 60, № 1. — P. 43−62.
  22. Scwartz C.A., Plesniak M.W. The influence of the interactive strain rates on turbulence in convex boundary layers.//Phis. Fluids. 1996. — 8, № 11. — P. 3171−3180.
  23. Gibson M.M., Verriopulos C.A., Viachos N.S. Turbulent boundary layer on a mildly curved convex surface. Part 1: Mean flow and turbulence measurements.//Experiments in Fluids. 1984. — № 2. — P. 17−24.
  24. B.C., Рамаприан Б. Р. Изменение турбулентности в пограничного слоях на умеренно искривленных поверхностях.//Теор. основы инж. расчетов. 1978. — 100,№ 1.-е. 158−169.
  25. Bradshaw P. The analogy between streamline curvature and buoyancy in turbulent shear flow.//J Bradshaw P. Fluid Mech. 1969. — № 36. — P. 177−191.
  26. H.A., Терехов В. И. О переносе импульса и тепла в турбулентном пограничном слое на криволинейной поверхности. //Журн. прикл. механики и техн. физики. 1984. — № 3. — с. 53−61.
  27. Р., Брэдшоу П. Конвективный теплообмен. М.: Мир. — 1987. -590 с.
  28. Simon T.W., Moffat R.J. Convex curvature effects the heated turbulent boundary layer//Jnt. Heat Transfer conf. (Munchen). 1982. — P. 113−120.
  29. Н.Н., Нечаев В. В. Теплообмен в сжимаемом турбулентном слое на криволинейной поверхности//Изв. Вузов. Энергетика. — 1991. — № 6. -с. 85−88.
  30. Gillis J.C., Johnston J.P. Turbulent boundary layer flow and structure on a convex wall and its redevelopment on a flat wall. //J. Fluid Mech. № 135. -P. 123 — 153.
  31. Е.Э., Халатов A.A. Теплообмен и гидродинамика на участке адаптации при переходе пограничного слоя с плоской поверхности на выпуклую.//Ш Минский международный форум «Тепломассообмен -ММФ-96», том. I, часть I. 42−46 с.
  32. А.А. Теплообмен и гидродинамика около криволинейной поверхности.//Инж.-физ. Журн. 1996. — с. 927−940.
  33. Г. А., Птуха Ю. А. Моделирование турбулентных сложных течений. Киев: Наук. Думка, 1991. — 166 с.
  34. .П., Нусупбекова Д. А. Экспериментальное исследование гидродинамики плоского канала//Тепло и массоперенос. — М.: Энергия, 1968. — Т.1. — с.38−47.
  35. .П. Процессы турбулентного переноса во вращающихся течениях. Алма-Ата: Наука, 1977. — 288с.
  36. Э.К., Дрейцер Г. А., Ярхо А. Интенсификация теплообмена в каналах. М.: Машиностроение. 1972. — 219 с.
  37. Т., Корот Л. Отрыв, повторное присоединение и новое развитие несжимаемого турбулентного потока вязкой жидкости//Теор. основы инж. расчетов. 1964. — № 2. — с. 142 — 149.
  38. В.М. Интенсификация теплообмена в судовых установках. JL: Судостроение. 1969. — 364 с.
  39. П.П. Расходомеры и счетчики количества. JI.: Машиностроение. 1989. — 701 с.
  40. В.Е., Глебов Г. А., Козлов А. П. и др. Турбулентные струйные течения в каналах. Казнь: КФАИСС. 1988. — 172 с.
  41. А.А. Конвективный перенос в теплообменниках. М.: Наука. -1982.-471 с.
  42. К.К., Гиневский А. С., Колесников А. И. Расчет турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости. Л.: Судостроение. 1973. -252 с.
  43. В.И., Ярыгина Н. И., Жданов Р. Ф. Воздействие внешней турбулентности на теплообмен в отрывном течении за обратным наклонным уступом.
  44. Г. П. Эффективные способы охлаждения лопаток высокотемпературных газовых турбин // Учебное пособие. М.: Изд. МАИ.-1996. -100 с.
  45. П., Себеси Т. и др. Турбулентность. М.: Машиностроение, 1980.- 344 с.
  46. А.В. Турбулентный пограничный слой на криволинейной поверхности // Изв. вузов. Авиационная техника. 1978. № 3. С. 113−120.
  47. Теория и техника теплофизического эксперимента: Учеб. пособие для вузов / Ю. Ф. Гортышов, Ф. Н. Дресвянников, Н. С. Идиатуллин и др. М.: Энергоатомиздат. — 1985. — 360с.
  48. А.Н. Методы и техника измерений параметров газового потока.- М.: Машиностроение 1972. — 479 с.
  49. ШлихтингГ. Теория пограничного слоя. -М.: Наука, 1974. 712с.
  50. Muck К.С., Hoffman E.R., Bradshaw P. The effect of convex surface curvature on turbulent boundary layers.//J. Fluid Mech. 1985. — 161. — P. 347−369.
  51. В. А., Рыдня H.B., Шмедро Ю. А. Характеристики турбулентного пограничного слоя на вогнутой поверхности поворота на 90° // Изв. АН УССР. Механика жидкости и газа. 1982. — N 5. С. 155−158.
  52. Patel V.C. The effect of curvature on the turbulent boundary layer // Aeronautical research council reports and memoranda. 1968. — № 3599, Aug.-P.l -31.
  53. В.P., Шивапрасад В. Г. Результаты измерения средних параметров течения в турбулентных слоях на слабо искривленных поверхностях // Ракет, техника и космонавтика. 1977. — № 2. — с.74 — 93.
  54. М.А., Михеева И. М. Основы теплопередачи. М.: Энергия. 1973.- 320 с.
  55. А.С., Величко В. И., Абросимов Ю. Г. Теплообмен и трение при турбулентном течении газа в коротких каналах. М.: Энергия. 1979. -216 с.
  56. И.Я.Хасаншин. Теплогидродинамические эффекты на выпуклой поверхности с поперечными выступами. Казань, 2000. 16с. (Препринт / Казан, гос. техн. ун-т- 20П1).
  57. П.Л., Поляков А. Ф. Исследование характеристик турбулентности и теплообмена за обратным уступом в щелевом канале. //Препринт ИВТАН № 2 396. — М., 1996. 70 с.
  58. А.И., Ивин В. И., Грехов Л. В. Полуэмпирический способ оценки уровня теплообмена за точкой отрыва пограничного слоя //Инж.-физ. журнал. 1984. — т.47. — № 4. — с. 543−550.
  59. Дж. К., Джонстон Дж. П. Обзор исследований дозвуковых турбулентных присоединяющихся течений //Ракетная техника и космонавтика. 1981. — № 10. — с. 7−19.
  60. A.B., Козлов А. П., Дезидерьев С. Г., Агачев P.C., Бодунов K.M. Влияние положительного градиента давления на теплообмен в сферическом углублении // Изв. вузов. Авиационная техника. N4. -1996. — с.74−78.
  61. A.B., Хасаншин И. Я., Габдрахманов P.P., Агачев P.C. О гидродинамике на выпуклой поверхности с поперечными выступами.
Заполнить форму текущей работой

На отлично!