Строительство крытых теннисных кортов

Здания и сооружения, предназначенные для удовлетворения определенных потребностей общества, состоят из множества элементов, объединенных в системы. Обычно, приступая к проектированию, инженер решает технические задачи для отдельных подсистем, например для несущих конструкций, но при этом он должен учитывать влияние целого. Главной функциональной задачей несущих конструкций является передача силовых потоков от мест приложения нагрузок и воздействий на фундамент. В соответствии с объективными законами механики силовой поток, устремляясь к фундаментам, последовательно проходит по множеству конструктивных элементов, что не способно обеспечить ему свободное продвижение. Переходя с одного элемента на другой нагрузки и воз-действия постоянно меняются, вызывают внутренние усилия. Задача конструктора состоит в том, чтобы при соблюдении технологических и иных требований к объекту проектирования создать конструктивную схему с подбором параметров элементов и узловых соединений, обеспечивающих простой и надежный путь для передачи силовых потоков. При этом каждый конструктивный элемент, конструкция и сооружение в целом должны удовлетворять комплексу условий: прочности, устойчивости, жесткости, долговечности, ремонтопригодности и многим другим. В сочетании с экономическими ограничениями названные условия труднореализуемы. Сложность проектирования состоит в том, что база знаний и нормативная база о силовом сопротивлении конструкций построена не на принципах их синтеза, а на принципах поверочных расчетов элементов с фиксированными геометрическими параметрами и идеализированными схемами работы, свойствами материала, условиями загружения.

Особенность проблемы состоит в том, что формирование расчетной модели с решением вопросов о необходимости учета тех или иных факторов приходится делать дважды: первый раз — когда составляются расчетные формулы и положения норм проектирования, а второй раз — когда конструктор применяет эти формулы при расчете реальных конструкций. Совершенно очевидно, что конструктор может принять обоснованное решение только в том случае, когда он знает, что учитывали и чем пренебрегали при разработке нормативных документов.

Вторая особенность определена стремлением максимально упростить расчетные приемы при сохранении требуемой надежности конструкций. К усложнению расчетных положений привело стремление к дополнительной экономии стали с учетом возможностей компьютерной технологии проектирования. Часто экономия стали за счет усложнения расчетных формул оказывается призрачной, поэтому следует ориентироваться на масштабы внедрения. При проектировании типовых и других массовых конструкций применение ложных формул, способствующих снижению металлоемкости, является оправданным. В рядовых случаях лучше опираться на простые и понятные приемы.

Основными достоинствами стальных конструкций по сравнению с конструкциями из других материалов являются надежность, легкость, непроницаемость, индустриальность, а также простота технического перевооружения, ремонта и реконструкции.

Недостатками стальных конструкций являются их подверженность коррозии и сравнительно малая огнестойкость. Но при грамотном проектировании, и соответствующей эксплуатации эти недостатки не представляют опасности для выполнения конструкцией своих функций, но приводят к повышению начальных и эксплуатационных затрат.

Проектирование металлических конструкций выполняют в одну или две стадии:

в одну стадию — рабочий проект (для технически несложных объектов, а также для объектов, строительство которых будет осуществляться по типовым или повторно применяемым проектам) в две стадии — проект и рабочая документация (для сложных объектов, проектирование которых осуществляется впервые).

На стадии проекта дают краткое описание и обоснование архитектурно-строительных решений, определяют конструктивную схему здания и подбирают соответствующие типовые конструкции. Разрабатывают основные чертежи: планы и разрезы со схематическим изображением несущих и ограждающих конструкций.

В состав рабочей документации металлических конструкций входят рабочие чертежи КМ (конструкции металлические) и деталировочные чертежи КМД (конструкции металлические деталировочные).

В состав рабочих чертежей КМ входят пояснительная записка, данные о нагрузках, расчеты конструкций и самостоятельных элементов в составе здания (сооружения) с таблицами сечений, расчеты и чертежи наиболее важных узлов и полная спецификация металла по профилям.

По чертежам КМ заказывают металл и разрабатывают деталировочные чертежи КМД.

Процесс проектирования металлических конструкций начинают с разработки компоновочного решения и конструктивной схемы объекта. Исходными данными для проектирования сооружений являются: район строительства, пролет, высота и длина здания, грузоподъемность и высота расположения мостовых кранов (если таковые имеются). При разработке конструктивной схемы решают комплекс вопросов, включающий компоновку конструкций покрытия, стен, фахверка, связей и т. д.

1. Архитектурно-строительная часть

1.1 Исходные данные

Площадка строительства — г. Минск.

Климатические условия:

— климатический район строительства — II8 (расчётная температура наружного воздуха — минус 25°С);

— вес снегового покрова для района IIБ — 120 кгс/м2;

— ветровое давление для I района — 23 кгс/м2. Тип местности — «А»;

— расчётная сейсмичность здания — 6 баллов.

Здание отапливаемое.

Степень агрессивного воздействия среды на металлоконструкции (по СНиП 2.03.11−85) — слабоагрессивная.

Металлоконструкции запроектированы в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07−85, СНиП II-23−81* и СНиП 2.03.11−85.

За условную отметку ±0.000 принята отметка чистого пола первого этажа.

1.2 Характеристика здания

Здание теннисных кортов представляет собой одноэтажное, прямоугольное здание с размерами в плане (в осях):

— ширина — 39.0 м;

— длина — 66.0 м;

— шаг рам — 6.0 м;

Высота до низа ригеля покрытия на опоре — 5.755 м, в коньке — 10.3 м.

Кровля двухскатная с уклоном 13.44°. На кровле здания предусмотрен светоаэрационный фонарь пролётом 12.0 м.

Вдоль оси «А» внутри здания предусмотрены встроенные помещения.

1.3 Конструктивные решения

Основными несущими конструкциями здания теннисных кортов являются рамы пролётом 39 м, состоящие из сварных двутавров переменного сечения с жёстким сопряжением колонн с ригелями покрытия и шарнирным сопряжением с фундаментами.

Торцы здания предусмотрены связевыми и состоят из прокатных элементов.

Устойчивость здания в поперечном направлении обеспечивается жёсткостью 39-метровых рам и связевых торцов, в продольном направлении — вертикальными связями по колоннам каркаса и жёстким диском покрытия, образованным горизонтальными связями и прогонами кровли.

Вертикальные связи и прогоны кровли предусмотрены из замкнутых гнутосварных профилей по ГОСТ 30 245–94, горизонтальные связи покры-тия — из прокатных уголков.

Стены — трёхслойные металлические панели производства «Изобуд».

Кровля — трёхслойные металлические панели производства «Изобуд».

1.4 Основные расчётные положения

Расчёт конструкции произведён в соответствии со СНиП 2.01. — 85 «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования» и СНиП II-23−81* «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

Уровень ответственности здания — I (коэффициент надёжности по назначению — гn=1.0)

Материал конструкций:

— стали С245, С255 по ГОСТ 27 772–88*.

2. Расчетно-конструктивный раздел

2.1 Характеристика объекта

Согласно заданию на проектирование в дипломном проекте необходимо выполнить статический расчет поперечной рамы и выполнить расчет конструкций: стойка рамы, ригель рамы, фахверковая стойка, узлы сопряжения.

Основными несущими конструкциями здания являются рамы, состоящие из сварных двутавров переменного сечения с жёстким сопряжением колонн с ригелями покрытия и шарнирным сопряжением с фундаментами.

Отсутствует пункт, посвященный созданию расчетной схемы.

2.2 Установление нагрузок на поперечную раму цеха

На поперечную раму цеха действуют постоянные нагрузки от веса ограждающих и несущих конструкций здания и атмосферные воздействия снега и ветра.

На здание может действовать одновременно несколько нагрузок и возможно несколько их комбинаций с учетом отсутствия некоторых из них или возможного изменения схем их приложения. Поэтому раму рассчитывают на каждую из нагрузок отдельно, а затем составляют расчетные комбинации усилий при самом невыгодном сочетании нагрузок. При этом значения нагрузок должны подсчитываться отдельно, если даже они имеют одинаковые схемы распределения на конструкции, но отличаются по длительности воздействия.

Определение постоянных и длительнодействующих нагрузок от покрытия и перекрытия.

Постоянные нагрузки на ригель рамы от веса кровли, собственного веса металлоконструкций покрытия и связей по покрытию принимаются обычно равномерно распределенными по длине ригеля.

Постоянные нагрузки зависят от типа покрытия, которое может быть тяжелым или легким, утепленным или не утепленным.

Покрытие состоит из трёхслойных металлических панелей производства «Изобуд», опирающихся непосредственно на прогоны.

Определение кратковременных нагрузок от давления снега и ветра и полезной нагрузки на перекрытие.

Расчетная погонная снеговая нагрузка на ригель рамы определяется по формуле:

Вариант 1:

s1 sо•м1•B•гf = 1.2*0.8*6*1.5=8.64 кН/м,

s2 sо•м2?B?гf = 1.2*1.09*6*1.5=11.77 кН/м м2=1+0.1*12/13.5=1.09

Вариант 2:

s sо•м•B•гf = 1.2*1.0*6*1.5=10.8 кН/м,

s3 sо•м3?B?гf = 1.2*2.5*6*1.5=27.0 кН/м м3=1+0.5*12/1.7=4.53

принимаем м3=2.5

где so — нормативное значение веса снегового покрова на 1 м² горизонтальной поверхности земли, принимаемая в зависимости от района строительства. Город Минск расположен в IIБ снеговом районе. Нормативное значение снеговой нагрузки so? 1.2 кПа;

м1, м2, м3 — коэффициенты, учитывающий конфигурацию по-крытия; для расчета рамы с продольным фонарём принимается:

м1 = 0.8,

м2 = 1+0.1*a/b,

м3 = 1+0.5*a/h

гf — коэффициент надежности по нагрузке, для снега принимаемый в зависимости от отношения нормативной нагрузки от веса покрытия к нормативному значению веса снегового покрытия. Отношение gоn / so = 5.31 / 1.2 = 4.43 > 0.8, следовательно, гf = 1.5;

B — шаг стропильных конструкций.

При расчете одноэтажных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1.5, размещаемых в местностях типов, А и В, учитывается только статическая составляющая ветровой нагрузки, соответствующая установившемуся напору на здание. Характер распределения статической составляющей ветровой нагрузки в зависимости от высоты над поверхностью земли определяют по формуле:

wm = woЧkЧcЧгf,

где wo — нормативное значение ветрового давления, принимаемое в зависимости от района строительства. Город Минск расположен в I — ом ветровом районе, wo 0.23 кПа;

k — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления в зависимости от высоты здания с — аэродинамический коэффициент:

Т. к. се1=-0.24 и се2=-0.4, то в дальнейшем расчёте ветровое давление на крышу здания не учитываем, т.к. оно будет её разгружать.

се3=-0.47

Определим ординаты фактических эпюр расчётной погонной нагрузки на раму для напора и отсоса при направлении действия ветровой нагрузки слева и справа.

qwn = woЧkЧcЧ B, кН/м Для упрощения расчёта фактическую ветровую нагрузку заменяем эквивалентной, равномерно распределенной по высоте колонны. Величину эквивалентной нагрузки находим из условия равенства изгибающих моментов в стойке от фактической эпюры ветрового давления и от равномерно распределённой нагрузки.

2.3 Расчет колонны

Подбор сечения колонны Колонна работает на внецентренное сжатие. Необходимыми данными для расчета являются продольная сила N, поперечная сила Q и изгибающий момент М в плоскости рамы, а также расчетные длины в плоскости lef, x и из плоскости lef, y рамы. Расчетные усилия получают из статического расчета рамы, расчетные длины зависят от принятой конструктивной схемы здания.

Определение расчетной длины колонны:

1) В плоскости колонны

2) Из плоскости колонны Ориентировочное определение требуемой площади сечения:

гс = 1 — коэффициент условия работы;

гn = 0.95 — коэффициент надежности сооружения;

N — расчетное усилие на колонну.

Марка стали С245. При t = 2…20 мм листового проката Ry = 240 МПа.

— эксцентриситет приложения силы относительно центра тяже-сти сечения.

Предварительно принимаем h = 1.278 м.

Компоновка сечения колонны Для обеспечения устойчивости колонны из плоскости действия момента ширина полки принимается:

Принимаем bf = 300 мм.

Принимаем: tf = 14 мм;

Принимаем: tw = 10 мм, что удовлетворяет условию свариваемости элементов:

tf / tw= 14 / 10 = 1.4 < 3.

Определяем геометрические характеристики сечения:

Поверяем устойчивость стержня колонны в плоскости действия момента, для чего предварительно вычисляем параметры:

предельная гибкость колонны (т. 19* СНиП II-23−81*).

Определим коэффициент влияния формы сечения з по табл. 73

СНиП II-23−81*.

По интерполяции для

mef = з *m = 1.26*11.04=13.91

недонапряжение:

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов из плоскости действия момента следует выполнять по формуле:

За расчетный момент принимаем максимальный момент в пределах средней трети расчетной длинны колонны, но не менее половина от Мmax

Коэффициент следует определять при значениях относительного эксцентриситета по формуле, где определяется по формуле (57) СНиП II-23−81 при, a — по формуле (58) СНиП II-23−81 при.

при Определим.

Устойчивость колонны из плоскости действия момента обеспечена:

недонапряжение:

Проверка местной устойчивости колонны:

Устойчивость полки обеспечена, так как

— свес полки.

Проверка местной устойчивости стенки:

Условие выполняется, следовательно, местная устойчивость стенки обеспечена.

Рассмотрим нижнее сечение:

Расчёт на прочность стержневых элементов, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле:

где ц — коэффициент продольного изгиба центрально-сжатых элементов, определяемый по табл. 19*СНиП II-23−81*.

Марка стали С245. При t = 2−20 мм листового проката Ry = 240 МПа.

Согласно п. 6.15* и табл. 19*СНиП II-23−81* гибкость сжатых колонн не должна превышать. Задаемся гибкостью и определяем требуемую площадь сечения:

Компоновка сечения колонны Принимаем h=0.478 мм, bf = 300 мм, tf = 14 мм, tw = 10 мм, что удовлетворяет условию свариваемости элементов:

tf / tw= 14 / 10 = 1.4 < 3.

Определяем геометрические характеристики сечения:

Проверим устойчивость колонны:

Проверка местной устойчивости пояса колонны:

— свес полки.

Условие местной устойчивости полки выполняется.

Согласно п. 7.14* и табл. 27* СНиП II-23−81* в центрально-сжатых элементах наибольшее отношение расчетной высоты стенки к толщине следует принимать по формуле:

где

В нашем случае

Условие местной устойчивости стенки выполняется.

Сопряжение колонны с фундаментом

Q = -313.483 кН База колонны служит для передачи нагрузки от стержня на фундамент и закрепления колонны в фундаменте. Принимаем для фундамента класс бетона В35, для которого Rb = 19.5 МПа. Расчетное сопротивление бетона смятию:

Rbp = Rb*г = 19.5*1.2 = 23.4 МПа.

Ширину плиты В назначают из конструктивных соображений

B = bk + 2с = 300 + 2*20 = 340 мм, принимаем B = 340 мм, где bk — ширина колонны;

с = 20 мм — свободный свес плиты.

Требуемая площадь опорной плиты:

Требуемая площадь опорной плиты:

Принимаем L = 520 мм.

Толщина опорной плиты определяется ее работой на изгиб как пластинки, опертой на торец колонны. Снизу на плиту действует нагрузка от отпора фундамента, равная напряжению под плитой:

Изгибающий момент будет равен:

Толщину опорной плиты найдем по формуле:

Принимаем tоп = 20 мм.

Расчёт анкерных болтов.

При шарнирном сопряжении колонн с фундаментом и в базах центрально-сжатых стоек анкерные болты выполняют установочную функцию, фиксируя положение базы относительно фундамента. Размеры таких болтов назначают конструктивно, принимая диаметр 20…30 мм. Болты заделывают в бетоне на глубину, равную 15…20 диаметрам болта. Отверстия или вырезы для болтов в опорной плите базы делают в 1.5 раза больше диаметра болта.

По т. 60* СНиП II-23−81* принимаем диаметр анкерных болтов мм из стали марки 09Г2С, расчётное сопротивление. По т. 62* площадь болтов.

Проверим анкер сдвига на срезающую силу Q:

Условие выполняется.

2.5 Расчет ригеля рамы

Определение нагрузок и усилий Компоновка сечения составного сварного ригеля По табл. 50 СНиП II-23−81* подбираем сталь для заданного климатического района с расчетной температурой t = -25 0С. Район II8. Рекомендуемая сталь C245 с характеристиками Ry = 240 МПа при толщине проката 2…20 мм (по т. 51 СНиП II-23−81*).

Определение расчетной длины ригеля:

1) В плоскости ригеля

2) Из плоскости ригеля Схема части ригеля рамы Рассмотрим сечение 1−1:

M=49.140 kН*м; N=-351.155 kH

Определяем минимальную высоту сечения ригеля из условия жесткости, т. е. недопущения предельного прогиба.

Предварительно задавшись высотой ригеля

определим рациональную толщину стенки

Определяем оптимальную высоту ригеля из условия минимального расхода материала:

Окончательно назначаем высоту ригеля h = 0.428 м.

Приняв толщину полки tf = 14 мм, получим:

Для того чтобы не ставить продольные ребра жесткости, условная жесткость стенки не должна быть более 5.5…6, т. е.

Окончательно принимаем толщину стенки tw = 10 мм.

Компоновка сечения ригеля приведена на рис.

Определяем геометрические характеристики сечения:

Поверяем устойчивость ригеля в плоскости действия момента, для чего предварительно вычисляем параметры:

mef = з *m = 1.43*0.9=1.29

для

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов из плоскости действия момента следует выполнять по формуле:

цy=0.934 по табл. 72 СНиП II-23−81* в зависимости от За расчетный момент принимаем максимальный момент в пределах средней трети расчетной длинны ригеля, но не менее половина от М max

Находим относительный эксцентриситет:

Рассмотрим сечение 2−2:

M=380.538 kН*м; N=-318.140 kH

Компоновка сечения ригеля

Эксцентриситет приложения силы относительно центра тяжести сечения

Определяем геометрические характеристики сечения:

конструктивный колонна ригель смета Поверяем устойчивость ригеля в плоскости действия момента, для чего предварительно вычисляем параметры:

Определим коэффициент влияния формы сечения з по табл. 73

СНиП II-23−81*.

для

mef = з *m = 1.4*4.1=5.74

По табл. 74 СНиП II-23−81* определяем коэффициент цe = 0.204.

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов из плоскости действия момента следует выполнять по формуле:

цy=0.915 по табл. 72 СНиП II-23−81* в зависимости от За расчетный момент принимаем максимальный момент в пределах средней трети расчетной длинны ригеля, но не менее половина от М max

Находим относительный эксцентриситет:

Коэффициент следует определять при значениях относительного эксцентриситета по формуле:

при

Устойчивость ригеля из плоскости действия момента обеспечена.

Т.к., расчёт на прочность выполнять не требуется.

3. Экономика строительства

3.1 Локальная смета

Локальная смета является основой для расчета стоимости выполненных работ. Она составляется на этапе проектирования. Стоимость определяемая локальной сметой, включает в себя прямые затраты, накладные расходы и плановые накопления. Строительство объекта производиться в Минске.

При составлении локальной сметы используются сборники ресурсно-сметных норм (РСН) и сборники сметных цен на материалы. Локальная смета включает итоговые данные по проектно-технологическим модулям (ПТМ). ПТМ содержит информацию об объемах и стоимости СМР, по-требностях в материальных, трудовых и других видов ресурсов, необходимых для выполнения работ. Порядок группировки по ПТМ должен соответствовать технологической последовательности работ и учитывать специфические условия отдельных видов строительства.

Накладные расходы и плановые накопления начисляются по каждому проектно-технологическому модулю (ПТМ) по нормам, утверждённым Постановлением Совета Министров Республики Беларусь от 06.07.2001 г. № 997 и приказом Министерства архитектуры и строительства от 28.02.2002 г. № 7.

Нормы накладных расходов и плановых накоплений (в процентах к сумме основной заработной платы рабочих и стоимости эксплуатации машин и механизмов) в проекте приняты:

НР — 94.3%, ПН — 129.9% - для общестроительных работ;

НР — 80.2%, ПН — 145.1% - для монтажа металлоконструкций.

Смета на общестроительные работы по возведению фундаментов под кольцевую нагревательную печь представлена в таблице 5.1.

3.2 Объектная смета

Основанием для составления объектной сметы служат локальные сметы на отдельные виды строительно-монтажных работ, стоимость которых распределяется по соответствующим графам объектной сметы. Поскольку составление всех смет в учебном проектировании не предусматривается, то возможно использование реальных данных объекта-аналога.

В случае отсутствия таких данных только в учебном проектировании допускается составление объектной сметы с использованием условных данных по структуре сметной стоимости объекта.

3.3 Сводный сметный расчет

Сводный сметный расчет (ССР) стоимости строительства предприятий, зданий и сооружений является документом, определяющим стоимость строительства на стадии проектирования.

К сводному сметному расчету составляется пояснительная записка, в которой приводятся:

— ссылка на территориальный район, в котором осуществляется строительство;

— уровень цен, в котором составлена сметная документация;

— перечень сметных нормативов, принятых для составления сметной документации;

— нормы накладных расходов и плановых накоплений;

— нормы дополнительных затрат при производстве строительно-монтажных работ в зимнее время;

— нормы на временные здания и сооружения;

— нормативы и размеры средств по главам 9−12;

— особенности определения сметной стоимости для данной стройки.

ССР состоит из 12 глав, в которых сметная стоимость объектов, работ показывается отдельной строкой с распределением по графам:

— заработная плата (графа 3);

— эксплуатация машин (графа 4);

— материалы (графа 5);

— накладные расходы (графа 6);

— плановые накопления (графа 7);

— оборудование, мебель, инвентарь (графа 8);

— прочие (графа 9);

— всего (графа 10).

В сводном сметном расчете приводятся итоги по каждой главе и суммарные по главам 1−7, 1−9, 1−12. Отдельной строкой показывается резерв средств на непредвиденные работы и затраты, в том числе средства на содержание и техническое оснащение региональных центров по ценообразованию в строительстве. За итогом ССР включаются средства на создание внебюджетных и других фондов, предусмотренные нормативными документами в установленных размерах и порядке.

3.4 Расчет стоимости выполненных работ в текущих ценах

Для расчёта стоимости строительства в текущих ценах используются индексы изменения стоимости за апрель 2006 г. По данному виду строительства используем индексы без учёта НДС. Расчёт текущей стоимости строительства выполняется в табл. 5.4, где указан не только алгоритм расчёта в общем виде и результат, но и расписаны все составляющие расчёта.

Таблица 3.1 — Объектная смета

Таблица 3.2 — Сводный сметный расчет стоимости строительства

Таблица 3.3 — Расчет стоимости выполненных работ в текущих ценах (апрель 2006 г.)

3.5 Технико-экономические показатели объекта

Таблица 3.4 — Технико-экономические показатели объекта

3.6 Технико-экономические показатели стойки рамы

Таблица 3.5 — Технико-экономические показатели на монтаж стойки рамы

Заключение

Дипломный проект разработан на тему «Теннисные корты площадью 2570 м²».

Выбор площадки для строительства принят с учетом инженерно-геологических условий и обеспечения надежности здания.

Проект на строительство «Теннисные корты площадью 2570 м²» разработан в соответствии с действующими нормативными документами Республики Беларусь студентом пятого курса группы 112 131 Каленчуком Владимиром Владимировичем специальности «Промышленное и граж-данское строительство» Белорусского Национального Технического Университета.

В проекте использованы материалы и механизмы наиболее экологически безопасные, экономичные и легкие в монтаже и обработке, что обеспечило существенное снижение сроков и стоимости строительства.

Проект соответствует требованиям экологических, санитарно-гигиенических, противопожарных и других действующих требований, норм и правил, и обеспечивает оптимальную и безопасную для жизни и здоровья людей эксплуатацию объекта.

Экономическая часть выполнена в соответствии с ценами текущего года.

Дипломный проект выполнен в соответствии с нормативными строи-тельными документами Республики Беларусь.

Список использованных источников

1. 2.01.07−85. Нагрузки и воздействия / Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. — 36 с.

2. СНиП II-23−81* Стальные конструкции / Госстрой СССР, — М.:ЦИТП Госстроя СССР, 1990. — 96 с.

3. СНиП 2.01.07−85. Нагрузки и воздействия (Дополнения. Разд. 10. Прогибы и перемещения) /Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. — 8 с.

4. СНиП 2.01.02−85*. Противопожарные нормы / Госстрой СССР. — М.:АПП ЦИТП, 1991 — 13 с.

5. СНБ 2.02.01−98. Пожарно-техническая классификация зданий, строительных конструкций и материалов / Минстройархитектуры Республики Беларусь, — Минск: РУП «Стройтехнорм», 2001. — 7 с.

6. СНиП 3.01.01−85*. Организация строительного производства /Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. — 56 с.

7. СНиП часть IV Сметные нормы. Сб. 1,6,8,9,10,11,13,15

8. ЕНиР, сб. 2,3,4,5,6,8,11,13,19,22. — М.: Стройиздат, 1987.

9. Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для ву-зов/Е.И. Беленя, В. А. Баладин, Г. С. Ведеников и др.; Под общ. ред. Е. И. Беленя. — 6-е изд., перераб. и доп. — М.: Стройиздат, 1986. — 560 с., ил.

10. Мандриков А. П. Примеры расчёта металлических конструкций: Учеб. Пособие для техникумов. — 2-е изд., перераб. И доп.-М.: Стройиздат, 1991. — 431 с.: ил.

11. Каркасы зданий из легких металлических конструкций и их элементы: Учебное пособие/ Л. В. Енджиевский, В. Д. Наделяев, И. Я. Петухова.; Изд-во АСВ, — М.; 1998. — 247 стр. с илл.

12. Хамзин С. К., Карасев А. К. Технология строительного производства. Курсовое и дипломное проектироавание. Учеб. пособие для строит. спец. вузов. — М.: Высш. ш — 1989. — 216 с.: ил

13. Дикман Л. Г. Организация жилищно-гражданского строитель-ства. — 2-е изд., перераб. и доп. — М: Стройиздат, 1990. — 495 с. — (Справочник строителя).

14. А. Н. Жабинский. Методические указания по расчету колонн промышленных зданий по курсу «Металлические конструкции» для студентов специальности 1202 — «Промышленное и гражданское строительство»

15. А. Н. Жабинский. Методические указания к выполнению ди-пломного проекта по специальности 1202 «Промышленное и гражданское строительство», Минск 1982 г.

16. А. Н. Жабинский. Металлические конструкции. Балки и балоч-ные перекрытия, Минск 2000.

17. В. А. Бондарик. Методические рекомендации и задания к курсовому проекту «Монтаж строительных конструкций» для студентов специальности 29.03 — «Промышленное и гражданское строительство», Минск 1989 г.