Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Основы расчета и проектирования многоцелевых поршневых расширительных машин

Диссертация: Основы расчета и проектирования многоцелевых поршневых расширительных машин
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Расчетным путем с дальнейшим экспериментальным подтверждением для высокооборотной расширительной машины был установлен оптимальный относительный ход поршня, соответствующий началу процесса выхлопа Сз. Показано, что при обосновании данного параметра целесообразно работу расширительной машины анализировать лишь на режиме пневмодвигателя. Рекомендованная величина 0,82 < Сз < 0,9 должна уточняться… Читать ещё >

Содержание

  • Условные обозначения
  • 1. Анализ состояния вопроса
    • 1. 1. Поршневые расширительные машины. Назначение
  • Области применения. Перспективы развития
    • 1. 2. Особенности систем газораспределения существующих расширительных машин
    • 1. 3. Уплотнительные устройства в расширительных машинах
    • 1. 4. Характерные рабочие циклы расширительных машин
    • 1. 5. Обзор существующих методов расчета
    • 1. 6. Формулировка цели и задач работы
  • 2. Основы расчета и конструирования поршневых расширительных машин с самодействующими впускными клапанами
    • 2. 1. Тенденции совершенствования поршневых расширительных машин
    • 2. 2. Основы предварительного обоснования конструкции
    • 2. 3. Классификация режимов работы МПРМ
    • 2. 4. Конструкция многоцелевой расширительной машины
    • 2. 5. Физические основы работы газодинамических демпферов
    • 2. 6. Критерии оценки совершенства расширительных машин
    • 2. 7. О целесообразности практического применения математических моделей
  • 3. Математическое моделирование рабочих процессов поршневых расширительных машин
    • 3. 1. Общие положения
    • 3. 2. Математическая модель ступени МПРМ
      • 3. 2. 1. Принятые допущения. Схематизация ступени
      • 3. 2. 2. Основные уравнения. Отличительные особенности модели
    • 3. 3. Моделирование течения газа в радиальных щелях уплотнительных узлов
      • 3. 3. 1. Введение
      • 3. 3. 2. Упрощенные уравнения для расчета расхода газа
      • 3. 3. 3. Уточненная методика расчета
      • 3. 3. 4. Результаты расчетного анализа
  • 4. Расчетно-теоретический анализ работы ступени высокооборотной расширительной машины
    • 4. 1. Введение
    • 4. 2. Влияние частоты вращения вала п
    • 4. 3. Влияние величины начального давления рн
    • 4. 4. Влияние величины конечного давления рк
    • 4. 5. Модернизация выхлопного тракта ступени
    • 4. 6. Работа ступени МПРМ с учетом газодинамического демпфирования пластин кольцевых клапанов
    • 4. 7. К вопросу корректировки конструкции и отдельных параметров впускных клапанов
    • 4. 8. Работа ступени МПРМ при переменном числе впускных клапанов
    • 4. 9. Работа высокооборотной ступени детандера на режимах регулирования
  • 5. Экспериментальное исследование
    • 5. 1. Цель эксперимента
    • 5. 2. Экспериментальный стенд и методика эксперимента
    • 5. 3. Основные этапы натурных испытаний
    • 5. 4. Анализ результатов испытаний
    • 5. 5. Контрольные испытания. Сопоставление экспериментальных и расчетных данных

Основы расчета и проектирования многоцелевых поршневых расширительных машин (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

За последние годы расширяется область применения холодильной и криогенной техники.

Среди новых направлений можно отметить технологии искусственного климата с созданием комфортных условий на рабочих местах различных транспортных средств, решение экологических проблем, связанных с очисткой воздуха от отходов радиоактивных изотопов, применение водорода и метана в качестве топлива в авиации, развитие энергосберегающих и экологически безвредных технологий, технологии очистки от вредных газовых примесей и очистки сточных вод методом вымораживания. Наряду с этим дальнейшее развитие получают установки низкого и умеренного холода, используемые в криохирургии и в криотерапии, при консервации и хранении крови, костного мозга, спермы, при переработке отходов автопокрышек и т. д. Интенсивно развиваются новые электронные системы генерации холода.

На сегодняшний день конечные температуры криоагентов в указанных установках лежат в диапазоне 0,3 < Т < 273 К. По мнению проф. Архарова А. М. формируется наука о холоде и методах его получения — КРИОЛОГИЯ.

В основе большинства технологических установок одним из важнейших элементов является расширительная машина. От ее совершенства во многом зависит технический уровень установки в целом. Поэтому разработку и создание современных расширительных машин, отличающихся высокой надежностью, эффективностью и удобством в эксплуатации следует признать актуальным направлением.

Целью настоящей диссертационной работы является разработка поршневых расширительных машин нового поколения, отличающихся низкими массо-габаритными показателями, высокой эффективностью и надежностью в работе. Основным путем реализации поставленной задачи является применение высокооборотных унифицированных многорядных баз, современных конструктивных решений отдельных ступеней и отыскание оптимальных параметров комплектующих узлов ступеней на базе моделирования протекающих рабочих процессов на стадии проектирования расширительной машины.

При выполнении данной работы автор опирается на опыт создания машин данного класса полученный отечественными инженерами и научными работниками за последнее время. Основное внимание в работе уделено расширительным машинам низкого давления с ориентацией на серийные базы ОАО «Компрессор» (г.С-Петербург).

Автор выражает глубокую признательность к.т.н. Иванову Д. Н. и к.т.н. Зотову Д. Ю. за конструктивные критические замечания в процессе разработки математической модели ступени детандера оснащенного впускными клапанами с газодинамическим демпфированием подвижных запорных органов.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. Обзор литературных данных позволил установить, что создание современных многоцелевых расширительных машин объемного действия неразрывно связано с поиском и реализацией принципиально новых конструктивных решений, развитием методов расчета и оптимизацией работы отдельных узлов машины в целом на стадии проектирования. При этом в качестве приоритетных направлений следует признать использование форсированных по частоте вращения вала многорядных баз в сочетании с перспективными системами газораспределения, обеспечивающими в совокупности требуемые показатели надежности, эффективности и удельной металлоемкости при низких затратах на изготовление, удобстве и экологической безопасности в условиях эксплуатации.

Исходя из этих положений основное внимание в работе было уделено разработке малорасходных высокооборотных расширительных машин низкого давления с улучшенными технико-экономическими показателями, используемых в качестве экологически чистых источников холода (детандеры) или механической энергии (пневмодвигатели).

2. Классифицированы режимы работы расширительных машин. По мнению автора они условно подразделяются на три характерные группы:

• Детандерный режим, при котором закрытие самодействующих впускных клапанов осуществляется при угле поворота вала ср < 90.

• Предельный детандерный режим при 90° < <р < 110°.

• Режим пневмодвигателя, при котором закрытие впускных клапанов происходит после открытия выхлопных окон.

3. Для реализации поставленной технической задачи в качестве базового был выбран поршневой 4-х рядный воздушный компрессор СКАВ — 20/30, работающий при частоте вращения вала 1700 < п < 2100 об/мин, при ограниченной смазке механизма движения и газовой нагрузке по рядам до 500 кг. Используя базу данного компрессора, была разработана многоцелевая расширительная машина, работающая в качестве детандера или пневмодвигателя в зависимости от требований заказчика.

Перевод машины с детандерного режима на режим пневмодвигателя осуществляется путем замены одной сборочной единицы — впускного самодействующего клапана, в качестве которого апробированы две возможные конструкции, удовлетворяющие требованиям экономичности и надежности при частоте вращения вала п= 1700. 1800 об/мин:

• Двухкольцевой нормально-открытый клапан с газодинамическим демпфером в ограничителе;

• Клапан наборный с унифицированными сферическими пластинами, укомплектованный механическим демпфером в седле;

Цилиндро-поршневая группа унифицирована с детандером ПД-70/7, созданным в ОАО «Компрессор», и обеспечивает надежную работу при отсутствии смазки в диапазоне давлений на входе рн<1,2 МПа.

Удельная металлоемкость разработанной машины снижена в 2 раза по сравнению с принятым прототипом за счет увеличения частоты вращения вала и начального давления газа.

4. В процессе обоснования конструкции многоцелевой расширительной машины и ее элементов выполнен следующий комплекс научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ:

• Разработана и апробирована математическая модель (программа расчета) ступени расширительной машины, учитывающая конструктивные особенности, режим ее работы и наличие газового демпфера в ограничителе самодействующего двухкольцевого нормально — открытого клапана.

Модель использована на стадии проектирования для анализа протекающих процессов и оптимизации элементов ступени вновь создаваемой расширительной машины.

Выполнено расчетно-аналитнческое исследование влияния характерных геометрических параметров газового демпфера на динамику движения пластин кольцевого клапана. Установлено превалирующее влияние радиального зазора 8 Г в паре «пластина-ограничитель» на полноту открытия клапана и скорости соударения пластин с седлом и ограничителем.

Выявлены особенности работы впускного клапана с газодинамическим демпфером на режимах регулирования при ho + h^ = const. Показано, что в этом случае увеличение h^ не отражается на надежности клапана, поскольку одновременно нарастает геометрическая степень сжатия газа £г в демпфере, а скорости соударения пластин с седлом и ограничителем остаются практически неизменными. Расчетным путем с дальнейшей экспериментальной проверкой обоснована унифицированная конструкция наборного клапана со сферическими пластинами. Показано, что для комплектации спроектированной расширительной машины-детандера, работающей на режиме п =1800 об/мин с учетом требований экономичности и надежности наборный впускной клапан должен содержать 7 модифицированных индивидуальных сферических клапанов с максимальным перемещением пластин Ькл=0,8.0,9 мм, жесткостью пружин Спр"1000. 1200 Н/м при предварительном натяге ho= 2.3 мм. Для использования той же машины в качестве пневмодвигателя число индивидуальных клапанов в составе наборного достаточно увеличить на единицу без изменения Ькл, Спр и ho.

На основе расчетного анализа для кольцевых клапанов рекомендовано: двухсторонний подвод газа к щели, пропорциональное соотношение средних диаметров пластин и количества действующих на них пружин и диапазон перемещений пластин 0,5 < h", < 0,7 мм в зависимости от частоты вращения вала.

• Расчетным путем с дальнейшим экспериментальным подтверждением для высокооборотной расширительной машины был установлен оптимальный относительный ход поршня, соответствующий началу процесса выхлопа Сз. Показано, что при обосновании данного параметра целесообразно работу расширительной машины анализировать лишь на режиме пневмодвигателя. Рекомендованная величина 0,82 < Сз < 0,9 должна уточняться на стадии проектирования путем проведения проверочного численного эксперимента на основе предложенной программы расчета.

• Изучены особенности цикла прямоточной ступени в зависимости от начального рн и конечного рк давлений, частоты вращения вала п, момента закрытия впускных клапанов Сг, размера и формы выхлопных окон и других факторов.

Показано, что принятое конструктивное исполнение разработанной многоцелевой расширительной машины удовлетворяет современным требованиям по основным техникоэкономическим показателям. 5. На основе схематизации конструкций уплотнительных узлов поршней и штоков как совокупности щелей постоянной ширины в виде конфузорных, диффузорных или постоянного сечения каналов теоретически решена задача течения вязкого газа в узких радиальных щелях при отсутствии смазочного масла. Разработанная математическая модель, основанная на положениях гидродинамической теории смазки, и созданная на ее основе программа расчета позволили учесть конструктивные особенности щелей, режим истечения (до или сверхкритический) и свойства рабочей среды. При этом оценено влияние конфузорности (диффузорности) каналов на герметичность уплотнительных узлов в случае ламинарного течения газа.

На основании выполненного анализа установлено: • Величину расхода газа через узкие щели целесообразно находить, учитывая параметры, характеризующие его вязкость. В упрощенных инженерных методиках использованы формулы для течения невязкого газа, в которые следует вводить поправочные коэффициенты, учитывающие влияние динамической вязкости на интегральные характеристики уплотнительного узла.

• При уточненных расчетах течения газа через щель необходимо учитывать форму каналов, поскольку она оказывает существенное влияние на распределение давления по щели в направлении движения газа.

• Рассмотренные примеры показали, что течения вязкого газа в щелях оказываются докритическими, причем вязкость существенно уменьшает критическое отношение давлений по сравнению со случаем течения невязкого газа.

6. Для установления адекватности разработанной методики расчета и оценки фактических показателей высокооборотной машины выполнен натурный эксперимент. Объектом исследования являлся поршневой детандер ДП-70/7М в сухом исполнении с частотой вращения вала п=1500 об/мин.

В процессе эксперимента установлено следующее:

• Износ неметаллических уплотнительных и направляющих колец, работающих без смазки по перфорированной поверхности цилиндров при п=1500 об/мин и Сп=2,25 м/с, не превышает 0,5 мм за 1000 часов работы, что говорит о работоспособности конструкции при плановой замене колец 1−2 раза в год.

• Показано, что при наличии в рабочей среде продуктов износа неметаллических уплотнительных колец радиальный зазор 8 Г в процессе эксплуатации снижается, что приводит к нарушению расчетного режима работы расширительной машины. С учетом данного обстоятельства в расширительных машинах с кольцевыми клапанами при частотах вращения вала 1500 < п < 2100 об/мин радиальный зазор рекомендовано задавать в диапазоне 0,05 < 8 г < 0,1 мм.

• Механический демпфер в седлах сферических клапанов сохраняет упругие свойства, что указывает на их высокую надежность и долговечность.

• Принятый из конструктивных соображений объем распределительной емкости (Vp.8 = 22Vh) на входе в ступени обеспечивает выполнение требования рн =const с неравномерностью давления во времени в диапазоне 0,02 < 5 < 0,03.

• При высокой частоте вращения вала принятые объемы впускных полостей (Увп.п =2,1Уь) недостаточны из-за возникновения в них интенсивных колебаний давления, снижающих фактическое давление газа в начале процесса расширения. Предложенные в работе рекомендации по устранению данного негативного фактора требуют дальнейшего теоретического и экспериментального обоснования и являются основой для самостоятельной исследовательской работы.

7. Сравнение полученных расчетных и экспериментальных данных указывает на адекватность разработанной математической модели. Максимальная относительная погрешность при оценке интегральных параметров расширительной машины составляет: по расходу газа — 5% по конечной температуре газа — 8% по холодопроизводительности — 6% по индикаторной мощности — 5%.

Текущие параметры газа, полученные расчетным путем и экспериментально, качественно идентичны.

8. Разработанная математическая модель используется в учебном процессе кафедры «Криогенная техника» СПбГУНиПТ при выполнении студентами курсовых и дипломных работ.

Показать весь текст

Список литературы

  1. A.M. Криогенные поршневые детандеры. М., Машиностроение, 1974.
  2. A.M. Низкотемпературные газовые машины (криогенераторы). -М., Машиностроение, 1969.- 221 с.
  3. A.M. и др. Техника низких температур. / Под ред. И. В. Марфениной, Е. И. Микулина. -М.:Энергия, 1964. 448 с.
  4. Г. А.- Левшин В.П. Математическое моделирование газодинамических процессов в клапанах поршневых компрессоров. // Изв. ВУЗов. Машиностроение.-1989.-№ 11.-с.86−90.
  5. Г. А.- Левшин В.П. Учет сжимаемости рабочего тела при моделировании газодинамических процессов в районе запорного органа клапана поршневого компрессора // Изв. ВУЗов. Машиностроение.-1983.-№ 1.-с.55−59.
  6. Г. А., Левшин В. П., Исаков В. П. Расчет пропускной способности щели кольцевого клапана поршневого компрессора. //Изв. ВУЗов. Машиностроение,-1984.-№ 4.-с.65−69.
  7. В.Н. Исследование работы прямоточных клапанов при многомассовой постановке задачи динамика движения пластин.
  8. Дисс.. к.т.н.- ЛИИ им. М. И. Калинина, Л., 1982.-238с.
  9. Бессмазочные поршневые уплотнения в компрессорах. /НовиковИ.И., Захаренко В. П., Ландо Б. С. Под ред. Новикова И.И.
  10. Л.: Машиностроение, 1981.-238с.
  11. В.М., Грачев А. Б., Бумагин Г. И. Новый поршневой детандер для кислородных установок. // Криогенное, кислородное и автогенное машиностроение .-1971.-№ 3.
  12. Ю.Бродянский В. М., Грачев А. Б., Савинова Н. М. Уплотнение поршня и КПД поршневого детандера. // Известия ВУЗов, Энергетика. -1972 № 8., с. 141−144.
  13. И.Бумагин Г. И. Поршневые детандеры Учеб. Пособие. -Омск: ОмПИ, 1981.-85с.
  14. Г. И. Савинова Н.М. Влияние утечек газа на изменение температур в рабочем процессе поршневого детандера. // Известия ВУЗов. Энергетика.-1973. № 6. с.147−151.
  15. И.К., Добров В. М. Гелиевый поршневой детандер с манжетным уплотнением поршня. // Химическое и нефтегазовое машиностроение. -1968. № 8. -с.4−5.
  16. Е.Г. Разработка и исследование пневматических двигателей с самодействующими клапанами. Автореф. дисс.. к.т.н. ОмГТУ, Омск, 2001.
  17. А.Д. Разработка и исследование поршневых детандер-компрессорных агрегатов с самодействующими воздухораспределительными органами. Автореф. дисс.. к.т.н. ОмГТУ, Омск, 1999.
  18. А.Л. Основы расчета и проектирования поршневых детандеров с автоматическим двухклапанным газораспределением. Дисс.. к.т.н. СПбГАХиПТ. СПб, 1999.
  19. А.Л., Молодова Ю. И., Прилуцкий И. К. Расчет и оптимизация поршневых детандеров с автоматическим двухклапанным газораспределением. // Тезисы доклада XI МНТК по компрессорной технике. -Казань: КГТУ, 1998.
  20. Г. Е., Данилов И. Б. Выбор зазора в поршневом детандере. // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 1989. -№ 10. с.20−21.
  21. А.Ю., Рыжиков JI.H. Теоретическое исследование теплообмена в рабочей камере поршневого компрессора. // Тезисы докладов ВНТК. «Молодые исследователи и конструкторы химическому машиностроению». Дзержинск. 1977.
  22. А.Ю., Фотин Б. С., Прилуцкий И. К. Постановка задачи тепло-и массообмена в цилиндре поршневого компрессора. Межвузовский сборн. науч. тр. № 2 «Исследование холодильных машин». ЛТИ, JL, с. 59. 1979.
  23. А.Ю., Фотин Б. С., Прилуцкий И. К. Теоретический метод исследования течения газа в цилиндре поршневого компрессора. Деп. ЦИНТИхимнефтем. ВИНИТИ, № 12 (110).-с. 128,№ 672, 1980.
  24. А.Ю., Пирумов И. Б., Перепечко Ю. П. Исследование и совершенствование конструкции газораспределительных устройств поршневых компрессоров в диапазоне скоростей вращения вала 100−300 рад/с. Отчет по теме № 5041, ЛПИ, Л., 1981.
  25. А.Ю., Ханжаров Н. С. К решению задачи течения газа в расширительной полости газовой криогенной машины. Межвузовский сборник Машины и аппараты холодильной и криогенной техники и кондиционирования воздуха. ЛТИ, Л., 1983, с. 148.
  26. А.Ю., Исследование течения газа в ступени поршневого компрессора. Дисс.. к.т.н. ЛПИ. им. М. И. Калинина. Л., 1981.
  27. А.Ю., Кузнецов Л. Г., Молодова Ю. И. Деформации неметаллических уплотнительных колец в компрессорных ирасширительных машинах объемного действия. //Химическое и нефтегазовое машиностроение, 2000,№ 2, с. 25.
  28. А.Ю., Прилуцкий И. К. Постановка задачи течения газа в рабочей камере поршневого детандера. //Вестник МАХ, 2000, вып. 3, с. 8.
  29. А.Ю., Куликов К. А. Математическая модель течения газа в рабочей камере поршневого детандера. Сборник «Совершенствование процессов и аппаратов пищевой и холодильной техники» .СПбГУНиПТ. СПб. 2000. с. 76−83. Деп. ВИНИТИ № 2722,26.10.2000.
  30. А.Ю. О волновом изменении давления газа по пространству буферной емкости в процессах сжатия и расширения. Сборник науч. тр. № 3 СПбГУНиПТ, 2001.
  31. А.Ю. О нестационарном теплообмене в рабочей камере машин объемного действия в процессах сжатия и расширения. //Вестник МАХ, 2001, вып. 1, с. 7.
  32. В.Б. О применении в поршневом детандере принципа прямотока рабочего тела. // Известия ВУЗов. Машиностроение. -1959. -№ 4.
  33. Ден Г. Н. Сухие газовые канавочные уплотнения роторов турбомашин // Турбины и компрессоры. Вып. 3−4. -СПб.: АО «НИКТИТ», 1997. с.47−57.
  34. Ден Г. Н., Крицул С. И., Шутов А. В. Оценка влияния теплоотвода на температуру газа в щели сухого торцевого канавочного уплотнения. //Компрессорная техника и пневматика. Вып. 1−2 (14−15). СПб.: АСКОМП, 1997, с. 84−89.
  35. Ден. Г. Н. Введение в термогазодинамику реальных газов. СПб., СПбГТУ, 1998, 138 с.
  36. Ден Г. Н., Пересков А. Е. К расчету давлений на канавчатом участке сухого торцевого газового уплотнения ротора турбомашины // Компрессорная техника и пневматика. Вып. 1−2 (18−19). СПб.: АСКОМП, 1998, с. 50−55.
  37. В.И., Мялковский В. И., Борисенко К. С. Шахтные пневмомоторы. М. Недра 1997.
  38. В.М. Создание бесклапанного детандера с манжетным уплотнением и исследование его при температурах ниже 40К. /Автореф. дисс.. к.т.н. -М.:МВТУ. -1997.
  39. Е.А. Создание и исследование поршневых детандеров с электромагнитным приводом клапанов. /Автореф. дисс.. к.т.н. -М.:Криогенмаш. -1978.
  40. Д.Ю. Основы расчета и проектирования двухступенчатых поршневых детандеров. Дисс.. к.т.н. СПбГУНиПТ, СПб, 2000.
  41. Д.Н. Разработка методики расчета и оптимизации параметров ступени бесклапанного поршневого детандера. / Дисс.. к.т.н. -СПб.:СПбГАХиПТ. 1998. 155 с.
  42. К.М. Разработка методики расчета динамики клапанов специальных конструкций. Автореф. дисс.. к.т.н. СПбГТУ, СПб, 1995.
  43. Исследование бессмазочных поршневых уплотнений. -В кн. Вопросы криогенной техники. -М.:ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1968.
  44. B.C. Рабочие процессы поршневых компрессорно-расширительных агрегатов с самодействующими клапанами. Автореф. дисс. д.т.н., ОмГТУ, Омск, 1999.
  45. Т.Ф., Исаков В. П., Мясников В. Г. О влиянии динамических процессов на расчетный цикл самодействующих прямоточных клапанов поршневого компрессора. Тр. ВНИИкомпрессормаш, Сумы, 1976.
  46. Т.Ф., Мясников В. Г., Исаков В. П. Математическая модель работы прямоточного клапана с учетом колебаний давления газа в коммуникациях поршневого компрессора. Тр. IX ВНТКК, 1976.
  47. Т.Ф., Исаков В. П. Клапаны поршневых компрессоров. -Л. Машиностроение, 1983.
  48. П.А. Исследование надежности поршневых детандеров по данным эксплуатации. Автореф. дисс.. к.т.н. -М., 1970.
  49. Криогенные поршневые детандеры. / Архаров А. М., Буткевич К. С., Буткевич И. К. и др. Под ред. Архарова А. М. М.: Машиностроение, 1972.-240 с.
  50. В.В. Исследование путей совершенствования гелиевых поршневых парожидкостных детандеров. / Автореф. дисс.. к.т.н. -М.: НПО Криогенмаш, 1988.
  51. Л.Г. Параметрический ряд поршневых компрессоров малой производительности на Ш-образной базе с сухим картером. //Компрессорная техника и пневматика, 2000. № 2, с. 22.
  52. Л.Г. Разработка и создание поршневых компрессорных и расширительных машин с сухим картером. Дисс.. д.т.н. -СПбГУНиПТ. -СПб, 2001.
  53. Л.Г. Стенд для испытания поршневых детандеров. // Морской журнал, 2000, № 3−4, с. 74.
  54. Л.Г., Горбенко А. Л. К вопросу учета процесса теплообмена в ступени поршневого детандера. // Вестник МАХ, 2000, вып. 1, с. 12−14.
  55. Л.Г., Горбенко А. Л., Иванов Д. Н. Влияние масштабного фактора на эффективность работы и тепловое состояние ступени поршневого детандера.//Компрессорная техника и пневматика, 2001, № 2.
  56. . Л.Г., Зотов Д. Ю., Прилуцкий И. К. Расчетный анализ работы многорядных поршневых детандеров нового поколения. // Морской журнал, 1999, № 2, с.36−39.
  57. Л.Г., Молодова Ю. И., Прилуцкий А. И. К вопросу герметичности поршневых компрессоров и детандеров. // Холодильная техника, 1999, № 9, с. 24−26.
  58. Л.Г., Иванов Д. Н., Молодова Ю. И., Верболоз А. П. Обобщенная математическая модель рабочих процессов ступени машин объемного действия. // Компрессорная техника и пневматика, 2000, № 1, с. 23−26.
  59. Метрологические основы теплофизических измерений. -М.:Изд-во стандартов, 1972. -с. 157.
  60. Ю.И. Анализ работы поршневой расширительной машины. // Компрессорная техника и пневматика. 1998. вып. 1−2(18−19), с. 37−41.
  61. Ю.И. Многоцелевая расширительная машина.// Химическое и нефтегазовое машиностроение. 1998, № 4. с. 39−42.
  62. Ю.И. Газодинамическое демпфирование пластин самодействующих клапанов в поршневых расширительных машинах. // Вестник МАХ. 2001, вып. № 1. с. 14−19.
  63. В.Н., Суслов А. Д., Полтараус В. Б. Криогенные машины: Учебн. для ВУЗов по спец.: Техника и физика низких температур. -СПб.: Политехника, 1996. -с. 335.
  64. П.А., Ляпин В. И., Карагусов Е. Е. Перспективы создания несмазываемых поршневых машин с щелевым уплотнением цилиндро-поршневых пар. // Вестник МАХ.2000, вып. 1, с. 22−24.
  65. П. А. Стасенко В.П., Ляпин В. И. Газовая холодильная машина Стерлинга с направляющей качения поршней, работающих в условиях сухого трения. // Криогенное и холодильное оборудование и технологии СРО МАХ, сб. науч. тр. Омск. 1997, вып. 1, ч. 1.
  66. М.М. Повышение эффективности одноступенчатого компрессора на основе математической модели процессов при сжатии реального газа. Автореф. дисс.. к.т.н. СПбГТУ, СПб, 1997.
  67. В.И. Разработка методики расчета кольцевых клапанов с газодинамическим демпфером. Автореф. дисс.. к.т.н. ЛПИ им. М. И. Калинина, Л., 1984.
  68. П.И. Расчет и исследование поршневых компрессоров с использованием ЭВМ. -М.:ВИНИТИ. Итоги науки и техники. Серия насосостроение и компрессоростроение. -Т2. -М., 1981. -с. 168.
  69. П.И. Поршневые компрессоры. Теория и расчет. Т1. -М.:КОЛОС. -2000.
  70. Пневматические ручные машины. Справочник / Г. И. Кусницин, С. Б. Зеленский, С. И. Добровольский и др. Л. Машиностроение, 1968.
  71. Пневмомотор поршневой П8−12. Руководство по эксплуатации П8−12.00 РЭС. Пб, 1993.
  72. А.А. Исследование новых конструкций прямоточных и кольцевых клапанов и разработка методов их расчета. Автореф. дисс.. к.т.н. ЛПИ им. М. И. Калинина, Л., 1981.
  73. А.И. Совершенствование систем газораспределения компрессорных и расширительных машин. / Дисс.. к.т.н. -СПб. -СПбГАХиПТ. -1997.с. 131.
  74. И.К. Разработка, исследование и создание поршневых компрессоров и детандеров для криогенной техники. / Дисс.. д.т.н. -Л.:ЛТИХП. -1991. -с.510.
  75. И.К., Прилуцкий А. И. Расчет и проектирование поршневых компрессоров и детандеров на нормализованных базах. Учеб. пособие. СПбГАХиПТ. 1995. — с194.
  76. И.К. и др. Поршневой детандер. Патент № 2 099 911, 1995 (БИ № 6 от 27.02.95 г.). Заявка 476 502 1/06, 1989. Индекс МПК F25B 1/02.
  77. И.К., Иванов Д. Н. Верболоз А.П, Молодова Ю. И. Перспективы создания многоцелевых расширительных машин на базе отечественных пневмомоторов. // Известия СПбГУНиПТ, 2000, № 1, с. 55−62.
  78. И.К., Иванов Д. Н. Верболоз А.П, Молодова Ю. И. Анализ работы многорядного поршневого детандера на базе с прицепными шатунами. // Известия СПбГУНиПТ, 2001, № 1(2), с.20−25.
  79. И.К., Иванов Д. Н. Зотов Д.Ю., Молодова Ю. И. Научно-технические проблемы совершенствования поршневых расширительных машин. // Вестник МАХ, 1999, вып.1, с. 11−15.
  80. В.А. Винтовые однороторные компрессоры для холодильной техники и пневматики. Дисс.. д.т.н. СПбГУНиПТ, СПб, 1998.
  81. Совершенствование конструкции газовой холодильной машины Стерлинга / Ляпин В. И., Ольшевский П. А., Сараев Н. С. и др. -Холодильная техника, 1999, № 9, с. 9.
  82. Современные малорасходные поршневые расширительные машины / Верболоз А. П., Молодова Ю. И. Екимов А.В. и др. Тезисы доклада на выставке «Ресурсосбережение -XXI век». СПб, 2000.
  83. А.В., Создание и исследование гелиевого поршневого детандера с 6-фазным рабочим циклом. / Автореф. дисс.. к.т.н. -М.:МЭИ. -1986.
  84. Состояние и перспективы создания прямоточных поршневых детандеров с самодействующими клапанами. / Прилуцкий И. К., Деньгин В. Г., Меркель Н. Д. и др. // Тезисы доклада МНПК «Криогенная техника -науке и производству». Москва, 1991.
  85. К.И., Кондряков И. К., Епифанова В. И. Расширительные машины. -JL: Машиностроение, 1966. -с. 296.
  86. Уплотнения и уплотнительная техника: Справочник / J1.A. Кандаков, А. И. Голубев, В. Б. Овандер. Под ред. А. И. Голубева. -М.: Машиностроение, 1986. -с.464.
  87. М.И. Поршневые компрессоры. -JI.: Машиностроение, 1969. -с. 744.
  88. М.И., Копелевич А. С. Влияние неплотности самодействующих клапанов на производительность поршневого компрессора. //Химическое и нефтяное машиностроение, 1978, № 5.
  89. И.Г., Максимов В. А. Двухроторные винтовые и прямозубые компрессоры. Теория, расчет и проектирование. Казань. Изд. «ФЭН», 2000, с. 640.
  90. .С. Математическое моделирование рабочих процессов в объемных компрессорах для решения задач автоматизированного проектирования. Автореф. дисс.. д.т.н. СПб, СПбГТУ, 2000.
  91. И.Н., Молокишер Н. З., Агафонов Н. П. Исследование динамики самодействующих клапанов с двойным демпфированием запорных органов. // Труды Ш ВНТК «Исследования в области компрессорных машин». -Казань, 1974.
  92. М.Я. Метод расчета динамики и потерь давления в самодействующих клапанах компрессоров. // Химическое и нефтяное машиностроение-1993.-№ 2.-с. 11−15.
  93. К. Поршневые кольца. М.: Машгиз, Т.1., 1962. -с. 593. Т2, 1963. —с. 368.
  94. F. Bassi, L. Pelagalli. Numerical simulation of a reciprocating compressor for household refrigerators. Dir. di Energetica Universita degli Stady Ancona, via Brecc Bianke, 60 100 Ancona, Italy.
  95. F.F.S. Matos, A.T. Prata, G.I. Deschamps. Brasil. A numerical methodology for the analysts of valve dynamics.
  96. Moon Kee Chung. A study on the flow in a discharge system of the reciprocating compressor using computational simulation and piv. Korea.
  97. HJ.Myung, I.S. Lee. Investigation of the discharge flow of a reciprocating compressor using piv. Korea. Purdue University, West Lafagette, Indiana, USA, Proceedings volume 1. July 25−28, 2000.
  98. D. Skrzyniowska, K. Maczek. A model of air outelowing from a lubricated positive displacement compressor. Faculti of environmental engineering, Cracow university of technolodgy, Poland.
  99. N. Stosic, A. Kovacevic, I.K. Smith. The ced analysis of a screw compressor suction flow. London. Centre for Positive Displacement Compressor Technology. Purdue University, West Lafagette, Indiana, USA, Proceedings -volume 2. July 25−28, 2000.
  100. A miniature wet turboexpander / Sixsmith Herbert, Hasenbein Robert, Valenzuela Javier A. // Adv. Criog. Eng. Vol. 35 Pt B. Proc. Criog. Eng. Conf., Los Angeles, Calif., July 24−28, 1989. New York- London, 1990. -C.989−995.
  101. Application and test of miniature gas bearing expansion turbines. / Yang K.J., He H.B., Ke G. // Adv. Criog. Eng. Vol. 35 Pt B. Proc. Criog. Eng. Conf., Los Angeles, Calif., July 24−28, 1989. New York- London, 1990. -C.997−1003.
  102. Conversion des groupes centrifuges du R12 and R134a / Vanderlinden Jean // Rev. prat, froid et cond. air. 1992. — № 755. — C. 32−36.
  103. R., Eder F.X. Детандер нового типа для получения низких температур. //Kaltetechnick, 1964. № 1.
  104. Gifford W.E., McMahon H.O. // Доклад на 10 т Международном конгрессе холода, Копенгаген, 1959.
  105. Lee, B.I., and M.G. Kesler: AIGhE J., 21.510 (1975).
  106. Matsubara Y., Ishizaki., Oshima K. New type expansion engine for refrigeration. // «Cryogen, Engng.», London, Heywood Temple Industr. Pubis. 1968.
  107. Miniature Stirling cycle cooler / Davey G., Orlowska A.H. // Criogenics, 1987. -27, № 3. -C.148−151.
  108. Radcenko V. Tendenity moder in constructia detentoareior piston. //
  109. Consts., mas.20. 1968. — № 1. 117. Theoretical analysis of utilization of helical screw expanders / Wauters P., de Vlaminck M. // Vdl — Ber. — 1987. № 640. C.81−89.
Заполнить форму текущей работой

На отлично!