Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Эффективное использование высокопрочной арматуры в изгибаемых элементах без предварительного напряжения

Диссертация: Эффективное использование высокопрочной арматуры в изгибаемых элементах без предварительного напряжения
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Строительное производство сегодня ориентированно на возведение и реконструкцию жилья, банков, офисов, спортивных сооружений и так далее. В таких условиях требуются новые конструктивные решения и конструкционные материалы, позволяющие существенно снизить массу элементов, по сравнению с традиционными, при обеспечении их высокой надежности, долговечности, архитектурной выразительности, а также… Читать ещё >

Содержание

  • Глава 1. Анализ и современное состояние исследований фиброжелезобетонных элементов с высокопрочной арматурой без предварительного напряжения
    • 1. 1. Краткий обзор исследований в области трещиностойкости и деформативности бетона
    • 1. 2. Механизм ограничения развития и распространения трещин
    • 1. 3. Исследования в области фибробетона
    • 1. 4. Экспериментально-теоретические исследования В .П. Некрасова
    • 1. 5. Современное состояние исследований фибробетона и конструкций из него
      • 1. 5. 1. Изгибаемые фиброжелезобетонные элементы, армированные высокопрочной сталью
      • 1. 5. 2. Сжатые фиброжелезобетонные элементы с высокопрочной арматурой без предварительного напряжения
  • Выводы
  • Глава 2. Разработка методов расчетной оценки работы фиброжелезобетонных элементов с высокопрочной арматурой (Вр-II) без преднапряжения
    • 2. 1. Результаты пробных испытаний
    • 2. 2. Обоснование структурной модели разрушения фиброжелезобетонного элемента при изгибе
    • 2. 3. Расчет прочности фиброжелезобетонных изгибаемых элементов с высокопрочной арматурой (Вр-II) без предварительного напряжения
      • 2. 3. 1. Определение граничной высоты сжатой зоны в фиброжелезобетонных изгибаемых элементах с высокопрочной арматурой без предварительного напряжения
      • 2. 3. 2. Учет работы высокопрочной арматуры (Вр-II) за условным пределом текучести
    • 2. 4. Расчет по II группе предельных состояний изгибаемых фиброжелезобетонных элементов с высокопрочной арматурой (Вр-II) без предварительного напряжения
      • 2. 4. 1. Расчет по образованию трещин нормальных к продольной оси элемента
      • 2. 4. 2. Определение шага трещин
      • 2. 4. 3. Определение ширины раскрытия трещин
      • 2. 4. 4. Расчет кривизны элемента
  • Выводы
  • Глава 3. Экспериментальные исследования фибробетона и фиброжелезобетонных конструкций
    • 3. 1. Описание серий образцов и технология их изготовления
    • 3. 2. Организация эксперимента
      • 3. 2. 1. Прочность арматурной стали
      • 3. 2. 2. Класс бетона
      • 3. 2. 3. Призменная прочность бетона и фибробетона
      • 3. 2. 4. Модуль упругости бетона Еь и фибробетона Ед,
      • 3. 2. 5. Прочность бетона и фибробетона на растяжение
      • 3. 2. 6. Сцепление арматуры с бетоном
      • 3. 2. 7. Сопротивление фиброжелезобетонных изгибаемых элементов с высокопрочной арматурой (Вр-II) без предварительного напряжения
    • 3. 3. Анализ результатов исследований
      • 3. 3. 1. Несущая способность
      • 3. 3. 2. Момент трещинообразования
      • 3. 3. 3. Шаг трещин
      • 3. 3. 4. Ширина раскрытия трещин
      • 3. 3. 5. Прогиб фиброжелезобетонных изгибаемых элементов
  • Выводы
  • Глава 4. Практический расчет фиброжелезобетонных изгибаемых элементов высокопрочной арматурой (Вр-II) без предварительного напряжения
    • 4. 1. Расчет I серии
      • 4. 1. 1. Расчет прочности
      • 4. 1. 2. Расчет по второй группе предельных состояний
    • 4. 2. Расчет II серии
      • 4. 2. 1. Расчет прочности
      • 4. 2. 2. Расчет по второй группе предельных состояний
    • 4. 3. Расчет III серии
      • 4. 3. 1. Расчет прочности
      • 4. 3. 2. Расчет по второй группе предельных состояний
      • 4. 3. 3. Расхождение опытных и расчетных значений
  • Выводы

Эффективное использование высокопрочной арматуры в изгибаемых элементах без предварительного напряжения (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

В настоящее время железобетон является основным материалом современного строительства, кроме того, все шире он применяется в машиностроении, судостроении и других областях промышленности. Несмотря на то, что железобетон существует уже 1,5 века, он продолжает оставаться объектом дальнейших исследований, направленных на улучшение его эксплуатационных качеств, так как наряду с неоспоримыми достоинствами по сравнению с другими конструкционными материалами имеет ряд недостатков. Главные из них — слабая трещиностойкость, низкие ударная прочность и вязкость при разрушении.

В настоящее время необходимую трещиностойкость большинства ЖБК создают предварительным обжатием бетона растянутых при эксплуатации зон. Несмотря на эффективность этого метода, следует отметить, что технология преднапряжения усложняется с усложнением форм конструкций, с не типичностью размеров элементов и сооружений и пр.

Вскоре после появления системы предварительного обжатия бетона П. Л. Нерви заявляет о создании «качественно» нового материала на основе мелкозернистого бетона и стали — армоцемента. Армоцемент отличается от обычного железобетона повышенным сопротивлением раскрытию трещин. Это один из немногих материалов, получивших широкое применение без солидного экспериментальнотеоретического обоснования. Сам создатель объяснил уникальные свойства материала так: «Сущность этого материала в основе своей элементарна — это упругость и повышенная деформативность железобетона. Эти качества повышается пропорционально утонению диаметров и повышению дисперсности равномерно распределенной арматуры внутри бетонной массы» [134].

Армоцемент имеет относительно высокую однородность бетона, благодаря использованию заполнителя с размером крупности 1-Змм, реже 56ммармирование производится ткаными или сварными сетками с соответствующими диаметрами проволоки 0.7−1.5лш и 2−6мм. Уменьшение диаметра проволоки приводит к уменьшению расстояния между стержнями в бетонной массерастет, удельная поверхность сцепления стали с бетономпроцесс микротрещинообразования из-за однородности бетона протекает более равномерно. Попытки теоретического объяснения этого явления были предприняты Д. Ромуальди и Г. Батсоном.

Действительно, эти два материала — предварительно напряженные и армоцемент — безусловно, отвечают требованиям по трещиностойкости, жесткости, прочности, но за последние годы строителям приходится все чаще и чаще сталкиваться с проблемами обеспечения трещиностойкости конструкций и сооружений, процесс преднапряжения которых настолько многоделен, сложен и трудоемок, что применение этого метода становится практически нецелесообразным.

Армоцементом [61], [104] называется цементно-песчаный бетон, армированный мелкими стальными проволочными сетками с размером ячеек от 5 до 12 мм и диаметром проволок до 1,5 мм. Основные преимущества армоцемента по сравнению с железобетоном:

— армоцементные конструкции легче железобетонных в среднем на 30−50%- -динамика трещинообразования армоцемента характеризуется большим количеством трещин, но со значительно меньшей шириной раскрытия- -высокие однородность и плотность армоцемента обеспечивают лучшую сопротивляемость водопроницаемости- -возможность изготовления конструкций сложных профилей.

Как конструктивный материал армоцемент впервые был использован в 1854 году французом Ламбо, а в Росси в 1954 году при строительстве рынка в Ленинграде. Большой вклад в развитие армоцементных конструкций внесли И. И. Ахфердов, Ю. М. Баженов, В. К. Балавадзе, В. А. Гастев, А. А. Гвоздев, Е. Я. Гродский, И. А. Лобанов, А. П. Морозов, Г. С. Родов, А. В. Саталкин, Г. К. Хайдуков, Г. Д. Цискрели и др. Ю. М. Баженов разработал методику подбора состава мелкозернистого бетона [4,5], которая используется специалистами и производственниками уже полвека.

В разработке методики расчета и теории железобетона огромный вклад внесла школа В. М. Бондаренко [18,19,20], в частностиинженерные методы нелинейной теории железобетона.

В 1970;ые годы исследования физико-механических свойств новой разновидности дисперсно-армированного железобетона-тяжелого армоцемента (ТАЦ) показали возможность применения его в конструкциях высокого давления (КВД) наряду с предварительно-напряженным железобетоном [65,112]. В отличие от армоцемента ТАЦ имеет размер ячеек 12×24 мм при диаметре арматуры 3−5 мм, объемное содержание арматуры может доведено до 16−18%.

Разработка новой разновидности железобетонаТАЦ, выполненные ЛИСИ совместно с ЛенЗНИИЭП и ВНИПИЭТ показало, что раскрытие трещин в бетоне до ширины 0,1 мм, при растяжении, наблюдается при напряжении в арматуре равном 567 МПа, что 1,8 раза превосходит расчетное сопротивление арматуры класса Вр-I. Это позволило рекомендовать применение ТАЦ для создания ненапряженных КВД в различных отраслях техники.

Однако и высокодисперсное армирование имеет существенные недостаткипроцесс армирования многоделен и требует специальных фиксирующих устройствприменяемое из-за малых промежутков между арматурой послойное бетонирование требует в каждом конкретном случае специальных виброукладочных органовчередование процессов (армирование и бетонирование) предлагает особо четкую организацию технологических процессов, высокую квалификацию исполнителей при высоком уровне культуры производства.

Новым направлением железобетонного строительства, имеющим большие перспективы, является дисперсное армирование бетона тонкими, короткими стальными и синтетическими отрезками (фибрами).

Впервые сталефибробетон был предложен российским инженером В. П. Некрасовым в 1907 году, а в последующие годы появились и за рубежом. Например, Портер Г. Ф. (США) объявил в 1910 году о возрастании механических характеристик бетона при добавлении к смеси резанной тонкой и гвоздей примерно в 8 раз. В 1914 году Файклин В. применяет металлических включений для дорожных покрытий, позднее в США были проведены испытания взлетно-посадочных полос из фибробетона. Впоследствии в изучении свойств фибробетона внесли свой вклад такие Российские ученые-исследователи, как А. П. Павлов, Г. И. Бердичевский, А. Е. Десов, Б. А. Крылов, И. В. Волков, И. А. Лобанов, Л. Б. Курбатов, В. К. Кравинский, Д. С. Аболиныи, Ф. И. Рабинович, В. П. Рыбасов, Г. К. Хайдуков и многие другие [1,17,28,34,48,51,78 и др.].

Основное преимущество фибробетона перед обычным бетоном заключается в более высокой предельной растяжимости и сжимаемости, более высокой прочности на растяжение (вероятно, и на срез), в большем количестве образующихся при изгибе трещин и, как следствие, меньшей ширине раскрытия трещин и повышенной жесткости. Однако с появлением трещин, вследствие частичного или полного выключения из работы растянутой зоны бетона, в сечении и элементе возникают качественные и количественные изменения, которые могут дать представления о возможного возникновения опасности для долговечности сооружения. Но до настоящего времени сделанные исследования и практика эксплуатации железобетонных сооружений показывают, что появление трещин в растянутом железобетоне, как, правило, неизбежно. Волосные трещины иногда образуются даже при очень тщательном проектировании и возведении сооружений, причем еще до того, как конструкция нагружена полной эксплуатационной нагрузкой. Известно, что появление трещин само по себе не является признаком опасного состояния конструкции [67], если раскрытие их ограничено величиной, не вызывающей s снижения прочности и долговечности, а также нарушения нормального режима эксплуатации сооружения.

Строительное производство сегодня ориентированно на возведение и реконструкцию жилья, банков, офисов, спортивных сооружений и так далее. В таких условиях требуются новые конструктивные решения и конструкционные материалы, позволяющие существенно снизить массу элементов, по сравнению с традиционными, при обеспечении их высокой надежности, долговечности, архитектурной выразительности, а также экономической целесообразности. В этой связи решение задачи по использовании высокопрочной арматуры без предварительного напряжения является крайне актуальным. В данном случае фрезерованные фибры из слябов существенно повышает трещиностойкость растянутых зон элементов, то есть создается некая благоприятная среда для более полного использования, чем в обычном железобетоне прочностных свойств высокопрочной арматуры. По данным ведущих отечественных и зарубежных специалистов, в частности, профессора A.JI. Шагина (г. Харьков) в ряде регионов СНГ имеется дефицит обычных классов арматуры при наличии достаточного количества высокопрочной. Вместе с тем материальная база по производству строительных материалов и конструкций не позволяет в ряде случаев широко внедрять предварительно напряженные конструкции. Известно [10], что с повышением прочности арматурных сталей стоимость их растет существенно медленнее (см. рис. 1.1).

Удельная стоимость арматуры Т|, равная отношению ее цены Q (руб/т) к расчетному сопротивлению Rg, снижается с увеличением прочности арматуры.

Таким образом, замена обычной арматуры на высокопрочную без предварительного напряжения сулит значительные выгоды. Прежде всего, фибробетон удобен при укладке в тонкостенные конструкции и элементы сложных форм, чем обычное армирование, которых имеет технологические трудностипочти не подвержен усадочному трещинообразованию и стоек влиянию высоких температурпозволяет упростить арматурные работы. При этом это высокая сопротивляемость образованию и развитию трещин, вследствие чего повышаются сопротивление ударным, взрывным и вибрационным воздействиям, вязкость при разрушении и упругость в работе при нагрузках эксплуатационного уровня. Одним словом, повышается прочность, трещиностойкость и жесткость конструкций, которые, в свою очередь, делают здания и сооружения надежными и долговечными. А эти факторы в настоящее время весьма актуальны, так как на реконструкцию, восстановление и усиление затрачивается не мало производственных и материальных средств.

R s) MJa.

Рис. 1.1. Диаграмма относительной стоимости арматурных сталей.

Для фибрового армирования бетонов наиболее широко применяются стальные и стеклянные волокна. Достаточно эффективной является стальная фибровая арматура. Так как ее модуль упругости на порядок превышает модуль упругости бетона, то при достаточной анкеровке в бетоне может быть полностью использовано прочность и получен наибольший вклад фибры в работу элемента в стадиях до и после образования трещин.

В настоящее время налажено отечественное массовое производство стальной фибры резанной из тонкой листовой стали и фрезерованной из слябов (в Москве, Санкт-Петербурге, Магнитогорске, Кургане и Челябинске) [76,111].

Фибробетоны с оптимальными свойствами могут быть получены при использовании соответствующих армирующих волокон. Волокна, которые применяются или могут применяться для дисперсного армирования можно классифицировать по структурному, геометрическому и природному признаку.

Основная идея данной работы состоит в реализации основных преимуществ фибробетона и использовании его как «среды», обладающей повышенными растяжимостью, трещиностойкостью и прочностью по сравнению с обычным бетоном, для возможности применения высокопрочной арматуры (без предварительного напряжения) с полной реализацией ее прочностных свойств. Удачные попытки применения высокопрочной арматуры в сочетании с фибровым армированием уже есть [2,41,113,114], однако применительно к фрезерованным фибрам такие исследования не проводились.

Цель диссертационной работы:

— экспериментальное и теоретическое исследование фиброжелезобетонных изгибаемых элементов с высокопрочной арматурой класса Вр-II при кратковременных испытаниях и обоснование ее эффективного использования без предварительного напряжения.

Для реализации данной цели ставится следующие задачи: -определение физико-механических характеристик фибробетона с фрезерованными фибрами из слябов стали марок СтЗПС, СтЗСП- -изучение влияния объемного процента фибрового армирования фрезерованными фибрами на прочность, трещиностойкость и жесткость изгибаемых элементов;

— изучение напряженно-деформированного состояния изгибаемых фиброжелезобетонных элементов при кратковременном действии нагрузки- -создание расчетного аппарата фиброжелезобетонных изгибаемых элементов.

Вывод:

Сравнение опытных и теоретических значений полученных по разработанной методике расчета по двум группам предельных состояний свидетельствует об удовлетворительном согласии и подтверждает возможность применения на практике полученных формул.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

:

В процессе работы над диссертацией получены следующие новые теоретические и экспериментальные результаты: А) Теоретические исследования.

1. На основе традиционных методов расчета железобетонных конструкций, предложен новый подход расчета фиброжелезобетонных изгибаемых элементов с высокопрочной арматурой (Вр-И) без предварительного напряжения. Новизна заключается в учете работы фибробетонного (растянутого) слоя в работе изгибаемого элемента под нагрузкой, а именно при расчете фиброжелезобетонных конструкций как по I, так и по II группам предельных состояний предлагается в расчетные формулы вводить величину On, t, которая характеризуется как доля участия в работе изгибаемого элемента фибробетоного слоя. Это означает, что в фиброжелезобетонных изгибаемых элементах в предельном состоянии напряжения в трещине растянутой зоны (фибробетона) не равны нулю, как принято в существующих нормах [90], а равен величине oftt.

2. Такой подход связан спецификой работы материала (фибробетона), фрезерованные фибры из сляба имеют исключительно неровную поверхность, в результате чего не происходит выдергивание (проскальзывание) из тела бетона-матрицы. Фрезерованные фибры работают вплоть до исчерпания несущей способности.

3. Величина Од* определяется как разница прочностных свойств фибробетона и бетона на растяжение по формуле:

Я/ъГЦъЛ.

4. С учетом принятых положений выведены формулы для расчета прочности (см. ф.2.3), момента трещинообразования (см. ф.2.9), шага трещин (см. ф.2.16), ширины раскрытия трещин (см. ф.2.18) и кривизны фиброжелезобетонных изгибаемых элементов (см. ф.2.30).

5. При расчете граничной высоты сжатой зоны величина предельных деформаций бетона Cbui принята с учетом экспериментальных данных различных исследователей, в том числе экспериментальными данными настоящей работы (см. гл. 2, пункт 2.4).

6. Учитывая специфику работы бетонных материалов армированных фрезерованными фибрами из сляба при расчете момента трещинообразования форму эпюры напряжений фибробетонного слоя принята трапециадальной с ординатой крайнего растянутого волокна Rfbt, ser> что соответствует упругой работе растянутой зоны.

7. Коэффициент |/s, учитывающий неравномерность деформаций арматуры между трещинами определяется графически как отношение площади эпюры напряжений растянутой арматуры ко всей площади эпюры напряжений на этом участке (см. гл. 2, пункт 2.3.3.).

8. Определение шага трещин, ширины раскрытия трещин производится аналогично существующим нормам. Но при этом величина напряжений в арматуре вводится в расчетные формулы за вычетом доли работы фибробетонного слоя (см. гл. 2, пункты 2.3.2., 2.3.3.).

9. Кривизна фиброжелезобетонных изгибаемых элементов вычисляется также с учетом работы фибробетонного слоя через средние деформации продольной арматуры esm и сжатого бетона Еьт. Распределение эпюр нормальных усилий сжатого и растянутого зон принимается прямоугольными.

Б) Экспериментальные исследования.

1. Экспериментами установлены прочностные характеристики фибробетона и бетона.

2. Выдергиванием высокопрочной арматуры (Вр-II) из тела призматических элементов были косвенно получены характеристики сцепления арматуры с бетоном и фибробетоном.

3. Проведены экспериментальные исследования напряженно-деформированного состояния железобетонных и фиброжелезобетонных изгибаемых элементов с высокопрочной арматурой класса Вр-И без предварительного напряжения при различных процентах (0.25, 1 и 2%-тов) фибрового армирования и при различных по высоте сечения (0.25h и 0.5h) насыщении фрезерованными фибрами.

4. В экспериментах изгибаемых элементов исследовались: несущая способность и характер разрушения элементов, процесс образования и развития нормальных трещин, ширина раскрытия трещин и прогибы.

5. Влияние фибрового армирования на работу фиброжелезобетонных изгибаемых элементов с высокопрочной арматурой без предварительного напряжения сказывается при проценте фибрового армирования больше 1%.

В) На основании проведенных исследований могут быть сделаны следующие выводы:

1. Доказана принципиальная возможность эффективного использования высокопрочной арматуры без предварительного напряжения в изгибаемых железобетонных элементах в сочетании с армированием растянутых зон фрезерованными фибрами при объемном проценте фибрового армирования свыше 1%.

2. Экспериментально обнаружена исключительно высокая эффективность работы фрезерованных фибр в сечении с трещинами, благодаря их хорошему сцеплению с бетоном, подтвержденному практически отсутствием фактов их выдергивания из бетонной матрицы.

3. Армирование растянутых зон изгибаемых железобетонных элементов фрезерованными фибрами при насыщении 1% и более повышает момент трещинообразования на 30+60%, снижает ширину раскрытия трещин в 2 и более раз и повышает несущую способность на 30 и более процентов. Расстояние между трещинами в предельной стадии оказались в 2+3 раза меньше, чем в железобетонных элементах без фибр.

4. Нарастание прогиба в фиброжелезобетонных балках после образования трещин протекает менее интенсивно, чем в железобетонных балках, и в эксплуатационной стадии нагрузки прогиб оказывается меньше на 32V74%.

5. Обосновывается повышенное значение коэффициента и пониженное значение коэффициента |/s для фиброжелезобетонных изгибаемых элементов по сравнению с железобетонными.

6. С использованием классических принципов теории железобетона и с учетом специфики поведения растянутой зоны с фрезерованными фибрами предложена методика расчета фиброжелезобетонных изгибаемых элементов с высокопрочной арматурой без предварительного напряжения по двум группам предельных состояний, численные реализации, которых обнаружила удовлетворительное согласие экспериментальных и расчетных параметров.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Абдалах Махед Тахер Сопротивление изгибу преднапряженнных керамзитофиброжелезобетонныхэлементов со смешанным армированием // Автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.23.01.-Воронеж, 1997.-20 с.
  2. Г. Д. Высокопрочные ориентированные стеклопластики.-М.:1. Наука, 1966.-370 с.
  3. Ю.М. Высокопрочный мелкозернистый бетон для армоцементныхконструкций.-М.: Стройиздат, 1963.-250с.
  4. Ю.М. Способы определения состава бетона различных видов.-М.:1. Стройиздат, 1975.-272с.
  5. В.К. Влияние армирования на свойства растянутого бетона //
  6. Бетон и железобетон.-М.:Стройиздат, 1959.-№ Ю.-с. 23−26.
  7. В.К. Армоцемент- материал, качественно отличный от обычногожелезобетона // В кн.: Армоцемент и армоцементные конструкции.-JI.: Госстройиздат, 1962.-267 с.
  8. Т.И., Залесов А. С. Каркасно-стержневые конструкции: Учебн. пособие по спец. 05.23.01.-М.: Издательство АСВ, 2003.-240с.
  9. Т.И., Соколов Б. С. Проектирование перемычек над проходами вколоннах // Бетон и железобетон.-1982.-№ 6.-е. 23−24.
  10. В.Н., Сигалов Э. Е. Железобетонные конструкции.-М.: Стройиздат, 1985.-727с.
  11. О.Я. О методике исследований прочности и деформативности бетона при сложных напряженных испытаниях // В кн.: Методика лабораторныхисследований деформаций и прочности бетона, арматуры и железобетонных конструкций.-М.: Госстройиздат, 1962.
  12. О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона.-М.: Госстройиздат, 1961.-96 с.
  13. О.Я., Щербаков Е. Н., Писанко Г. Н. Высокопрочный бетон.-М.: Стройиздат, 1978.-204с.
  14. В.В., Васильев П.И.Пространственная блочно-контактная модельдеформирования железобетонных оболочек и плит с трещинами // Пространственные конструкции зданий и сооружений.-М.: ЦНИИСК НИИЖБ, 1991.-вып.7-с 12−15.
  15. В.В. Расчет бетонных и железобетонных элементов с пересекающимися магистральными трещинами на основе блочной модели деформирования // Инженерные проблемы современного железобтона.-Иваново, 1995.-е. 58−65.
  16. Г. И., Трамбовеский В. П. Об эффективности дисперсного армирования//Бетон и железобетон.-1978.-№ 5.-е.36−38.
  17. Г. И., Светов А. А., Курбатов Л. Г., Шикунов Г. А. Сталефибробетонные ребристые плиты размером 3×6м для покрытий // Бетон и железобетон.-1984.- № 4.-C.33−34.
  18. В.М., Бондаренко С. В. Инженерные методы нелинейной теории железобетона.-М.: Стройиздат, 1982.-288с.
  19. В.М., Колчунов Вл.И. Расчетные модели силового сопротивления железобетонаю.-М.: Изд. АСВ, 2004.-472с.
  20. В.М., Суворкин Д. М. Железобетонные и каменные конструкции.-М.: Высш. школоа, 1987.-384с.
  21. В.В. Основы управления теории армированных сред // Механика полимеров.-1965.-№ 2.
  22. В.А. Железобетонные конструкции.-М.: Госстройиздат, 1940.-450с.
  23. П.И. Некоторые вопросы определения деформативных свойств бетона // В кн.: Методика лабораторных исследований деформаций ипрочности бетона, арматуры и железобетонных конструкций.-М.:Госстройиздат, 1962.-334с.
  24. Р. Работа бетона при растяжении с раскрытием трещин при армировании тонкими сетками // Бетон и железобетон.-1969.-№ 5.-е. 43−47.
  25. Ван Фо Фы Г. А. Теория армированных материалов с покрытиями.-Киев: Наукова думка, 1971.-232с. 43−47.
  26. А.В., Карнаухов Ю. П., Фрейдин К. Б. Комплексная оценка трещиностойкости при усадке мелкозернистых бетонов // Бетон и железобетон.-1972.-№ 1.-е. 36−38.
  27. Г. Ф. Роль структуры бетона в армоцементе // В кн.: Армоцемент и армоцементные конструкции.-Л.: Госстройиздат, 1962.-267 с.
  28. И.В. Фибробетонные конструкции // Обзорная информация, серия
  29. Строительные конструкции". -М.: ВНИИИС Госстроя СССР, 1988.
  30. АЛ., Кривошеее П. И., Катруца Ю. А., Турчин П. М. Состояние и перспективы развития преднапряженных железобетонных конструкций в УССР // Бетон и железобетон.-1990.-№ 4.-е. 3−5.
  31. Н.Н., Сироткин В. П., Абрамов Н. А. Опыты с центробежными трубами.-М.: Госстройиздат, 1932.-59 с.
  32. Г. В. Экспериментально-теоретические исследования изгибаемых железобетонных конструкций, усиленных в растянутой зоне слоем сталефибробетона // Автореф. дисс.. канд. техн. наук: 05.23.01.-Киев, 1983.-20с.
  33. Е.Е. Прочность, жесткость и трещиностойкость изгибаемых перлитосиликатобетонных элементов со стеклопластиковой арматурой // Автореф. дисс.. канд. техн. наук: 05.23.01.-Минск, 1990.-20с.
  34. М.В., Курбатов Л. Г. Исследование поведения армоцемента приодноосном растяжении // В кн.: Пространственные конструкции покрытий.-Л.:-М., 1966.
  35. А.Е. Макроструктурная гипотеза прочности бетона при сжатии и результаты ее экспериментальной проверки // Бетон и железобетон.-1972.-№ 7.-с.28−31.
  36. Дисперсно-армированные бетоны и конструкции из них // Тезисы докладов
  37. Республиканского совещания.-Рига, 1975.-143 с.
  38. В.М. Напряженно-деформированное состояние изгибаемых бетонных элементов, армированных стеклянными стержнями // Автореф. дисс.. канд. техн. наук: 05.23.01.-Киев, 1991.-21 с.
  39. А.С., Кодыш Э. Н. и др. Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям.-М.: Стройиздат, 1988.-320с.
  40. Иванов-Дятлов И. Г. Изучение влияния бетона растянутой зоны на работурастянутых элементов железобетонных конструкций // Труды МАДИ,-1956.-вып.18.
  41. Ю.Л. Влияние процента армирования на свойства растянутого бетона // Бетон и железобетон.-1964.-№ 12.-е. 565−567.
  42. Р. Проблемы технологии бетона.-М. 1959.
  43. М.П. Экспериментальные исследования прочности, жесткости и трещиностойкости изгибаемых и внецентренно-сжатых железобетонных элементов с зонным сталефибробетонным армированием // Изв. Вузов. Строительство и архитектура.-2002.-№ 7.-е. 146−152.
  44. .П. О повышенной растяжимости бетонов в условиях связной деформации // Бетон и железобетон.-1969.-№ 2.-е. 22−24.
  45. Кодекс-образец ЕКБ-ФИП для норм по железобетонным конструкциям.-М.:1. НИИЖБ, 1984.-284 с.
  46. Композиционные материалы волокнистого строения // Под ред. Францевича
  47. Н.П., Карпиноса Д.И.-Киев: Наукова Думка, 1970.-403с.
  48. В.И., Панченко Л. А. Расчет составных тонкостенных конструкций.-М.: Издательство АСВ, 1999.-281 с.
  49. В.И., Никулин А. И. Расчетная модель для определения трещиностойкости составных железобетонных балок с податливым швом сдвига // Известия ВУЗов. Строительство.-2000.-№ 10.-с. 8−13.
  50. Вл.И. Физические модели сопротивления стержневых элементовжелезобетонных конструкций: 05.23.01.:Дисс.. докт. техн. наук.-Киев, 1997.-470 с.
  51. .А., Соскин Г. М., Карнов А. Н. и др. Прочность фибробетона, армированного различными волокнами // Бетон и железобетон.- 1989.-№ 8.-С.13.
  52. П.И., Гродский Е. Я., Гродек А. Б. Исследования НИИСельстроя в области свойств армоцемента и применение его в сельскохозяйственном строительстве // В кн.: Армоцемент и армоцементные конструкции.-М.:-Л., Госстройиздат, 1959.-116 с.
  53. Л.Г. Проектирование и изготовление сталефибробетонных конструкций // Обзорн. информация ЦНТИ Госгражданстроя.-М., 1985.-55с.
  54. Л.Г., Хазанов М. Я., Шустов А. Н. Опыт применения сталефибробетона в инженерных сооруженеиях.-М., 1982.-27 с.
  55. А.Н. Экспериментально-теоретические исследования свойств фибробетона при безградиентном напряженном состоянии в кратковременных испытаниях: 05.23.01: Дис.. канд. техн. наук.-Ленинград, 1974.-150 с.-Библиогр.: с. 135−150 (160 назв.)
  56. А.П. Применение в сжатых элементах стали повышенной прочности// Бетон и железобетон.-1982.-№ 12.-е. 20−21.
  57. P.JI. Совершенствование методов расчета и проектирования железобетонных конструкций // В кн. Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона.-Ростов-на-Дону.: РИСИ, 1986.-е. 3−14.
  58. Маилян P. JL, Маилян Л. Р., Осипов К. М. и др. // Рекомендации по проектированию железобетонных конструкций из керамзитобетона сфибровым армированием базальтовым волокном.-Ростов-на-Дону.: Севкав НИПИагропром, РГАС, 1996.
  59. К.А., Старицкий П. Г. и др. О четвертом предельном состоянии подолговечности бетонных и железобетонных сооружений // Сб. трудов координационных совещаний по гидротехнике.-М., 1966.-вып. 31.
  60. К.А. О влиянии несплощности бетона на его технические свойства // Сб. трудов координационных совещаний по гидротехнике.-М., 1964.-вып. 13.-с. 15−23.-288 с.
  61. К.А. Физический смысл условного предела прочности бетона на растяжение при изгибе // Бетон и железобетон.-1958.-№ З.-с. 107−111.
  62. Майга Агисса Хамиду. Сталефибробетон, армированный фрезерованнымифибрами: 05.23.05.:Дисс.. канд. техн. наук.-Санкт-Петербург, 1993.-130 с.-Библиогр.: с 121−130 (130 назв.).
  63. Механические свойства новых материалов / Ред. Боренблатт Г. И. // Мир.-М.-1966.-255 с.
  64. Е.Н. Армоцемент.-JI.: Стройиздат, 1973.-208 с.
  65. В.В. Растяжимость бетона в условиях свободных и связанных деформаций // В кн.: Исследование прочности, пластичности и ползучести строительных материалов.-М.: Стройиздат, 1955.
  66. К.В., Евгениев И. Е., Асланова Л.Г.Применение неметаллическойарматуры в бетоне // Бетон ижелезобетон.-М., 1990.-№ 4.-е. 5−7.
  67. В.И. Корпуса высокого давления из тяжелого армоцемента для энергетических и строительных технологий: 05.23.01.: Дисс.. докт. техн. наук.-Санкт-Петербург, 1994.-533 с.
  68. В.И., Опбул Э. К. Использование высокопрочной арматуры в железобетонных элементах без предварительного напряжения // Докл. международной научно-технической конференции «Проблемы и перспективы архитектуры и строительства». -Томск, 2003.-е. 26−28.
  69. В.И. Трещиноустойчивость, жеткость и прочность железобетона.-М.: Машстройиздат, 1950.-268 с.
  70. В.И. Трещиностойкость, жесткость и прочность железобетона.-М.: Машстройиздат, 1952.
  71. В.П. Метод косвенного вооружения бетона // Новый железобетон.-М.: НКПС. Транспечать.-ч. 1.-1925.-255 с.
  72. НиТУ 123−55 Нормы и технические условия проектирования бетонных и железобетонных конструкций.-М.: Госстройиздат, 1955.-107с.
  73. Новое проектирование бетонных и железобетонных конструкций / Под ред.
  74. Гвоздева А.А.-М.: Стройиздат, 1978.-207 с.
  75. А.В. Некоторые особенности деформирования железоебетона при растяжении // Изв. вузов. Строит-во и архитектура.-1968.-№ 11.-С.34−36.
  76. А. Л. Основы теории сцепления арматуры с бетоном // Сб. трудов ЧПИ. Исследов. по бетону и железобетону.-Челябинск, 1967.-№ 46.-с.6−12.
  77. О подборе сечений железобетонных элементов по критическим усилиям/ Ред. А.Ф. Лолейт-М.: Госстройиздат, 1933.-68с.
  78. С.Н. Пространственные конструкции покрытий.-Л.: Стройиздат, 1966.
  79. Ю.В. Научные и практические основы формирования структуры и свойств фибробетонов // Автореф. дисс.. докт. техн. наук: 05.23.05.-Санкт-Петербург, 2005.-42 с.
  80. Ф.Н. О механических свойствах цементного камня, дисперсноармированного стекловолокном // Бетон и железобетон.-1982.-27 с.
  81. Ф.Н. Композиционные материалы и конструкции из бетона, армированного высокопрочными волокнами // Бетон и железобетон.-М.: Стройиздат, 1989.
  82. Раскрытие трещин в центрально растянутых железобетонных элементах/ А. И. Кузнецов // Строительная промышленность.-1940.-№ 7.-е. 42−48.-64 с.
  83. Рекомендации проектированию и изготовлению сталефибробетонных конструкций // НИИЖБ.-М.: Госстрой СССР, 1987.
  84. Рекомендации по применению сталефибробетона в конструкциях дорожныходежд и мостов.-Барнаул, Алтайский политехи. ин-т.-Объединение «Алтайавтодор», 1988.
  85. Риски нд Б. Я. Прочность сжатых железобетонных стоек с термически упрочненной арматурой // Бетон и железобетон.-1972.-№ 11.-е 31−33.
  86. С.И. Предельные деформации бетона при однородном и неоднородном сжатии //Бетон и железобетон в Украине.-2000.-№ 1 .-с. 14−17.
  87. Г. С. Исследование физико-механических свойств армоцемента и некоторые вопросы внедрения армоцементных конструкций // В кн.: Армоцемент и армоцементные конструкции.-М.: -Л, 1962.-267 с.
  88. Рюш Г. Исследование работы изгибаемых элементов с учетом упруго-пластических деформаций бетона // В сб.: Материалы международного совещания по расчету строительных конструкций.-М.: Госстройиздат, 1961.-280 с.
  89. А.В., Смирнов А. П. О предельной растяжимости и трещиностойкости армированного бетона // Бетон и железобетон.-1967.-№ 4.-с. 22−23.-49 с.
  90. А.В., Иосилевский Л. И. Обеспечение повышенной трещиностойкости предварительно напряженных конструкций // Бетон и железобетон.-1970.-№ 10.-е. 19−20.-49 с.
  91. СНиП 2.03.01−84. Бетон и железобетонные конструкции / Госстрой России.- М.: ГУЛ ЦПП, 2003.-88с.
  92. СНиП II-B. 1−62. Бетон и железобетон.-М.: Госстройиздат, 1962.-100с.
  93. СН 55−59. Нормы и технические условия проектирования бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений.- М.: Госстройиздат, 1959.-63с.
  94. Современные композиционные материалы/ Под ред. Баутмана Л., Крока Р.1. М.: Мир, 1970.-672 с.
  95. .С. Экспериментально-теоретические исследования керамзитобетонных балок-стенок // Труды Казанского ИСИ, строительные конструкции.- Казань, 1967.-вып. 9.-е. 45−51.
  96. .С. Прочность и трещиностойкость наклонных сечений стеновыхпанелей // Бетон и железобетон.-1989.-№ 2.-е. 7−9.
  97. СП 52−101−2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.-М.: ГУП НИИЖБ, 2004.-55с.
  98. Способ обнаружения момента появления трещин и местоположения микротрещин в армоцементе/ Родов Г. С., Маевский Е. К. // Заводская лаборатория.-1963.-№ 1.-е. 21.
  99. Г. Г. Исследование сталефибробетона при градиентном напряженном состоянии:05.23.01.: Дисс. канд. техн. наук.-Ленинград, 1975.-142 с.-Библиогр.: с. 139−147 (102 назв.).
  100. Стеклофибробетон и конструкции из него // Строительные материалы-М.: ВНИИНТПИ, 1991.-вып. 5.
  101. Я.В. Введение в теорию железобетона.-М.: Стройиздат, 1941.-446с.
  102. И.А. Прочность стоек из песчаного бетона с термоупрочненной продольной арматурой // Бетон и железобетон.-1980.-№ 6.-е. 7−9.
  103. Фибробетон в Японии // Экспресс-информация. Строительные конструкции. ВНИИИС Госстроя СССР.-1983.-вып. 11.
  104. Фибробетон и его применение в строительстве / Под ред. Крылова Б.А.-М., 1979.-173 с.
  105. Н., Бессонов В. и др. Армоцементные конструкции.-Минск, 1965.-90с.
  106. Хайду ков Г. К., Малявский В. Д. Методика и результаты исследований трещинообразования в армоцементе при растяжении // В кн.: Армоцементные конструкции в жилищном, промышленном и сельскохозяйственном строительстве.-М.:Госстройиздат, 1963.-247 с.
  107. В.Д. Градиентный критерий хрупкого разрушения // Исследования по механике строительных конструкций и материалов: Межвузовский тематич. сб. тр. / СП6ГАСУ.-1993.-С. 4−16.
  108. В.Д. К теории прочности фибробетона // Механика стержневых систем и сплошных сред: Межвузовский тематич. сб. тр. / ЛИСИ.-1976.-вып. № 9.-с. 134−141.
  109. В.Д., Минин В. А. Критерий прочности, учитывающей влияние градиента напряженного состояния // Исследования по механике строительных конструкций и материалов: Межвузовский тематич. сб. тр. / ЛИСИ.-1989.-С. 55−57.
  110. В.Д. Статистическая теория прочности фибробетона // Механика стержневых систем и сплошных сред: Межвузовский тематич. сб. тр. / ЛИСИ.-1977.-вып. № 10.-с. 141−148.
  111. Г. Д. Сопротивление растяжению неармированных и армированных бетонов.-М.: Госстройиздат, 1954.
  112. Е.А. Стальные фибры для дисперсного армирования бетонных конструкций // Конструкции жилых и общественных зданий, технология индустриального домостроения: Обзорная информация.- М.: ВНИИТАГ, 1990.-вып.№ 4.-64с.
  113. Г. Н. Новые железобетонные конструкции под высокое внутреннее давление.: 05.23.01.: Дисс. докт. техн. наук.-Ленинград, 1978.-335с.-Библиогр.: с. 315−335 (190 назв.).
  114. А.В. Керамзитофиброжелезобетонные изгибаемые элементы с высокопрочной арматурой без предварительного напряжения: 05.23.01.: Дисс.. канд. техн. наук.-Ростов-на-Дону, 1996.-168 с.-Библиогр.: с. 148 162 (141 назв.).
  115. Ал.В. Сопротивление сжатию керамзитофиброжелезобетонных элементов различной гибкости // Автореф.. канд. техн. наук: 05.23.01.-Ростов-на-Дону, 2000.-27 с.
  116. А.Е. К вопросу прочности, пластичности и упругости железобетона // Труды МИИТ.-1946.-вып.69.
  117. Abeles P.W. Authors discussion of a paper by J.P. Romualdi and G. Batson: Behavior of Reinforced Concrete Beams With closely Speced Reinforcement. ACJ Journal v.60, № 12, 1963.
  118. AGI Comitee 544. State-of-art report on fiber reinforced concrete. Ju «Fiber reinforced concrete», American.
  119. Arfibre/ Проспект фирмы «Asahi Ciass», Япония.
  120. Batson G., Ball C., Landers E., and Hooks J. Flexural Fatigue Strength of Steel Fiber Reinforced Concrete Beams. ACJ Journal, v.69, № 11, 1972.
  121. Batson G., Jenkins E., Spatheu R. Steel Fibers as Shear as Shear Reinforcement in Beams. ACJ Journal v.69, № 10, 1972.
  122. Broms B.B. Stress Distribution in Reinforced Concrete Members With Tension Crack. ACJ Journal v.62, № 9, 1965.
  123. Broms B.B., Shah S.P. Discussion of «Mechanics of Creek Arrest in Concrete» by J.P. Romualdi and G.B. Batson. Procc, ASCE, v.90, EMI, Part 1, 1964.
  124. Coldfein. S. Fibrous Reinforcement for Portland Cement. «Modern Plasties». V.42, № 8, 1965.
  125. Cooper G.A., Helly A. Tensile properties of fibrereinforced metals: fracture mechanics. Journal Mech. Phys. Solids, v. 15, № 4, 1967.
  126. Chamis C.C., Sendeckyj G.P. Critique of theories predicting thermoelastic properties of fibrous composites. Journal of Composite Materials, v.2, № 3,1968.
  127. Currich L.H., and Adams B.S. Fibersin cement and concrete. «Concrete» v. 7, № 4, 1973.
  128. Discussion of a paper by S.P. Shah and B.V. Rangan «Fiber reinforcedconcrete properties» ACJ, v. 8, 1971, p.p. 625−631.
  129. Dixon J., Mayfield B. Concrete reinforced with fibrous wire. «Concrete» v.5, № 3, 1971.
  130. Filkington. Diasing guideglass fibre reinforced cement. Filkington. St. Melens.
  131. Forduce M.W. and Wodehouse R.G. and Bufldings. A design gufde for the architect and engineer for the use of Glass Reinforced Cement in constz u ction.
  132. Glass and Architecture.-1982, № 8,F. 20−22.
  133. Hannant D.J. Steel fibers and Light welgth beams, 'concrete", v. 6, № 8, 1972.
  134. Koplan M.F. Crack Propagation and Fracture of Concrete. ACJ. Journal, v. 58, № 5, May 1961, p.p. 591−610.
  135. Nervi P.L., Precast Concrete offers New Possibilitle for Design of Shell Structcre., ACJ. Journal v. 24, № 6, 1953.
  136. Romualdi J.P., and Batson G.B. Behavior of Reinforced Concrete Beams With Closely Speced Reinforcement. ACJ Journal, № 6, 1963, p.p. 775−790.
  137. Romualdi J.P., and Batson G.B. Mehanics of Creek Arrest in Concrete. Procc. ASCE, v. 89 EM3., 1963, p.p.147−168.
  138. Romualdi J.P. and Mandel J.A. Tensile Strength of Concrete Affected by Uniformly Distributed and Closely Spaced Short Lengths of Wire Reinforcement. ACJ, № 6,1964.
  139. Romualdi J.P., Ramey N.R. and Sanday S.C. Prevention and Control of cracing by use of short Random Fibers. ACJ, v. 65, № 9, Sept. 1968/
  140. Shah S.P., and Rangan B.V. Fiber Reinforced Concrete Properties. ACJ, № 2, 1971, p.p. 126−135.
  141. Snyder M.J. and Lankard D.R. Factors Affecting the Flexural Strength of Steel Fibrous Concrete. ACJ, № 2, 1972.
  142. Shah S.P. and Winter G., Jnelastic behavior and Practure of Concrete., ACJ Journal, Procc. V. 63, № 9. 1966, p.p. 925−930.
  143. State of art report. Thomds Telford Limited, London, 1984.
  144. Swamy R.N. Delft conference on fibre reinforced materials. «Concrete», v. 7, № 12, 1973.
  145. The art of construction/ Fhe Architects Journal.-1980,v. VII, № 28, p.p.127−136.
  146. Watstein D. and Robert G. Mathey «Width of Gracks in Concrete at the Surface of Reinforcins steel Evaluated bymeans of Tensile Baud Specimens». Journal of the American concrete Institute, July 1959, № 1, v. 31.
Заполнить форму текущей работой

На отлично!