Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Развитие теории и технологии прокатки стальных полос из подката многократной ширины для повышения эффективности производства

Диссертация: Развитие теории и технологии прокатки стальных полос из подката многократной ширины для повышения эффективности производства
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В современных условиях перед российской экономикой поставлена задача — выйти на мировые рынки металлопродукции с высокой степенью конкуренции. Кроме того, перед нашими металлопроизводителями остро встала проблема, связанная с внедрением в отечественную экономику зарубежных технологий, реализуемых на импортном оборудовании и требующих высокого уровня качества. В наибольшей степени это проявляется… Читать ещё >

Содержание

  • 1. СУЩНОСТЬ И ОСОБЕННОСТИ ПРОЦЕССОВ ЛИСТОВОЙ ПРОКАТКИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПОДКАТА, ПОЛУЧАЕМОГО ПРОДОЛЬНЫМ РОСПУСКОМ
    • 1. 1. Понятия подката многократной ширины и общего случая этого подката
    • 1. 2. Необходимость совершенствования и развития технологических аспектов листовой прокатки с получением и использованием подката многократной ширины
    • 1. 3. Особенности и трудности прокатки подката, получаемого продольным роспуском
    • 1. 4. Перспективы повышения эффективности производства при изготовлении подката многократной ширины
      • 1. 4. 1. Существующие подходы к управлению разнотолщинно-стью и неплоскостностью при производстве ПМШ на стадии горячей прокатки
      • 1. 4. 2. Методы формирования заданного уровня разнотолщин-ности при холодной прокатке ПМШ
    • 1. 5. Подходы к описанию процессов прокатки с получением и использованием ПМШ
    • 1. 6. Формулировка цели и постановка задач работы
  • 2. ОСОБЕННОСТИ ОБЪЕМНОГО ТЕЧЕНИЯ МЕТАЛЛА ПРИ ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКЕ ЛЕНТЫ: РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ И АНАЛИЗ ОСНОВНЫХ ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ
    • 2. 1. Математическая постановка задачи теории упругопластического течения металла при холодной прокатке
    • 2. 2. Моделирование основных закономерностей объемного течения в симметричном очаге деформации
    • 2. 3. Асимметричный очаг деформации — моделирование особенностей поперечного течения металла
    • 2. 4. Проверка адекватности конечно-элементной математической модели объемного течения металла в симметричном очаге деформации
    • 2. 5. Обобщение результатов моделирования объемного течения металла в упругопластическом очаге деформации
  • Выводы по главе 2
  • 3. РЕГУЛИРУЮЩИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ НА ХАРАКТЕР ТЕЧЕНИЯ МЕТАЛЛА ПРИ НЕПРЕРЫВНОЙ ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКЕ ЛЕНТЫ: ВЫБОР, АНАЛИЗ, МОДЕЛИРОВАНИЕ
    • 3. 1. Выбор и анализ регулирующих воздействий на течение металла
    • 3. 2. Разработка алгоритма выбора рациональных технологических режимов, обеспечивающих максимальное уширение металла
    • 3. 3. Численное моделирование регулирующих воздействий на объемное течение металла
    • 3. 4. Исследование взаимного влияния технологических факторов на объемное течение металла при прокатке на многоклетьевом стане
  • Выводы по главе 3
  • 4. АНАЛИЗ И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПРОЦЕССА ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ ВИДОВ ПОДКАТА, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫХ ДЛЯ
  • ПОСЛЕДУЮЩЕГО ПРОДОЛЬНОГО РОСПУСКА
    • 4. 1. Особенности получения ПМШ на широкополосных станах ОАО «ММК»
    • 4. 2. Анализ, выбор и моделирование необходимых воздействий на процесс горячей прокатки для повышения точности ПМШ
    • 4. 3. Производственное исследование (мониторинг) поперечного течения металла на листовых станах ОАО «ММК»
      • 4. 3. 1. Оценка профиля поперечного сечения ПМШ на стане
      • 4. 3. 2. Изучение профиля поперечного сечения ПМШ на стане
    • 4. 4. Технологические особенности производства подката двойной ширины для изготовления жести
      • 4. 4. 1. Влияние величины отсечки воды при душировании ПДШ при горячей прокатке на ШСГП 2000 на механические свойства жести колпакового отжига
      • 4. 4. 2. Влияние величины отсечки воды при душировании ПДШ при горячей прокатке на ШСГП 2000 на механические свойства жести непрерывного отжига
      • 4. 4. 3. Исследование воздействия монтажности рабочих и опорных валков ШСГП 2000 на профиль поперечного сечения ПДШ
  • Выводы по главе 4
  • 5. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПРОЦЕССА ХОЛОДНОЙ НЕПРЕРЫВНОЙ ПРОКАТКИ ЛЕНТЫ ИЗ ПОДКАТА С КЛИНОВИДНЫМ ПОПЕРЕЧНЫМ СЕЧЕНИЕМ
    • 5. 1. Моделирование непрерывной холодной прокатки полос из ПМШ асимметричным поперечным профилем
    • 5. 2. Проверка адекватности разработанной модели поперечного течения металла при прокатке ленты с клиновидным профилем
    • 5. 3. Исследование изменчивости ширины при холодной прокатке ленты и ее влияние на поперечный профиль
    • 5. 4. Определение изменчивости клиновидности."
    • 5. 5. Влияние основных технологических воздействий на поперечный профиль и уширение ленты
    • 5. 6. Реализация модернизированной технологии холодной прокатки ленты с высокоточным профилем
  • Выводы по главе 5
  • 6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ ПРОИЗВОДСТВА ЖЕСТИ ИЗ
  • ПОДКАТА ДВОЙНОЙ ШИРИНЫ
    • 6. 1. Исследование и разработка технологии роспуска подката двойной ширины для жести
      • 6. 1. 1. Исследование изменчивости механических свойств подката двойной ширины для жести при его травлении
      • 6. 1. 2. Исследование и разработка технологии роспуска подката двойной ширины
      • 6. 1. 3. Клиновидность полос при холодной прокатке на стане
      • 6. 1. 4. Влияние клиновидности подката двойной ширины на формообразование полос в процессе холодной прокатки
    • 6. 2. Регулирующие воздействия на процесс непрерывной холодной прокатки полос двукратной ширины с клиновидным профилем
      • 6. 2. 1. Исследование влияния различных технологических смазок на условия прокатки жести
      • 6. 2. 2. Исследование влияния шероховатости валков на условия прокатываемости жести
      • 6. 2. 3. Влияние форсунок различной конструкции на условия холодной прокатки жести
      • 6. 2. 4. Влияние стабильности водомасляной смеси на условия прокатки
    • 6. 3. Освоение производства новых типоразмеров жести
      • 6. 3. 1. Разработка технологии производства жести толщиной 0,16−0,17 мм
      • 6. 3. 2. Разработка технологии производства электролуженой жести с дополнительными требованиями потребителей
      • 6. 3. 3. Производство черной жести под полимерное покрытие
  • Выводы по главе 6

Развитие теории и технологии прокатки стальных полос из подката многократной ширины для повышения эффективности производства (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Одним из приоритетных направлений развития черной металлургии является переход на инновационный путь развития, который обеспечит коренное улучшение качества и увеличение выпуска эффективных видов продукции, в том числе, холоднокатаного проката. Эффективность производства является емким понятием и характеризуется множеством показателей. В нашей работе из такого множества фигурирует снижение дефектности продукции и увеличение выхода годного металла. В связи с этим выявление и реализация имеющихся резервов повышения качества и экономии металла — наиболее значимые задачи современного металлургического производства.

В современных условиях перед российской экономикой поставлена задача — выйти на мировые рынки металлопродукции с высокой степенью конкуренции. Кроме того, перед нашими металлопроизводителями остро встала проблема, связанная с внедрением в отечественную экономику зарубежных технологий, реализуемых на импортном оборудовании и требующих высокого уровня качества. В наибольшей степени это проявляется в отношении автопроизводителей, в том числе ведущих мировых, которые зачастую выдвигают свои индивидуальные специфические требования, в большинстве случаев труднодостижимые в отечественных условиях. При этом до настоящего времени при производстве рулонного металлопроката нового сортамента, особенно тонкого и узкого, в условиях существующего действующего оборудования встречаются серьезные трудности, связанные с выпуском высококачественной конкурентоспособной продукции при минимальных производственных затратах.

В условиях современных металлургических производств имеется ряд технологий, обеспечивающих получение отдельных видов-высоколиквидной металлопродукции эксклюзивного характера, к которой, например, можно отнести стальную ленту и жесть. Это свойственно и ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» — одному из ведущих сталелитейных предприятий отрасли, являющемуся лидером в производстве жести и холоднокатаной углеродистой ленты. Суть вопроса заключается в том, что в готовой металлопродукции, полученной из металлопроката, подвергающегося продольному роспуску в процессе переработки, возникает значительный разброс свойств по ширине. С другой стороны, из-за наличия значительной асимметричности поперечного профиля подката его переработка в конечную продукцию имеет существенные технологические трудности, что в большой степени снижает выход годного и, соответственно, ухудшает экономические показатели производства.

Следует отметить, что ОАО «ММК» является единственным производителем на территории Российской Федерации не только жести, но и отдельных видов холоднокатаной ленты. Поэтому на ОАО «ММК» лежит высокая ответственность обеспечения качественным металлопрокатом потребителей, в том числе зарубежных, что вызывает необходимость поиска и разработки новых технологических решений, обеспечивающих высокий уровень качества данной продукции. Эти решения можно транслировать и на другие технологии, в частности на производство широкого рулонного металлопроката для автопрома, а также проката с покрытием.

Технологические особенности существующего производства ленты и особенно жести предусматривают достаточно длинный производственный цикл, обязательной операцией в котором либо в начальной стадии, либо в процессе переработки является продольный роспуск широкого подката на узкие полосы. В рамках настоящей работы нами было предложено такой подкат называть в общем случаем подкатом многократной ширины (ПМШ).

В настоящее время в ОАО «ММК» освоено производство холоднокатаной продукции из горячекатаного подката двухи многократной ширины при изготовлении жести в ЛПЦ-3 и стальной ленты в ЛПЦ-8. При этом достаточно актуальной является проблема обеспечения точности геометрических параметров полосы в конечном изделии.

Это связано с тем, что в процессе продольного роспуска широких полос, полученных по традиционным способам горячей прокатки с чечевицеобразной формой поперечного сечения, на две равные по ширине полосы (при изготовлении подката двойной ширины (ПДШ)) в каждой из них будет наблюдаться клиновидная форма поперечного сечения. Прокатка такого подката на непрерывных станах холодной прокатки приводит к появлению трудноразрешимых технологических проблем, особенно при производстве жести, таких, в частности, как многочисленные порывы, снижение скорости прокатки и т. д., что ограничивает развитие прокатки широкого горячекатаного подката двойной ширины для жести. Производство узких полос в качестве подката для жести существенно (практически в 2 раза) снижает производительность широкополосных станов горячей прокатки, а при асимметричном роспуске ПДШ многократно возрастает проблема обеспечения требуемого уровня свойств на готовой жести.

В еще большей степени данные проблемы проявляются в процессе производства холоднокатаной ленты, особенно в случае необходимости получения высокой точности по толщине, а также требуемого уровня геометрических показателей и механических свойств во всем объеме рулона.

При производстве листового рулонного проката общепринятой считается схема плоской деформации. Она подразумевает пренебрежение поперечным течением (уширением), при этом считается, что весь металл, смещенный по толщине, идет в вытяжку. Существуют традиционные школы, пренебрегающие поперечной деформацией и, соответственно, рассматривающие очаг деформации с точки зрения плоского течения. Такой классический подход значительно искажает существо процесса прокатки узкой и тонкой металлопродукции, полученной с применением операций предварительного продольного роспуска. Представляется, что в таких случаях описание особенностей формообразования в очаге деформации является не вполне адекватным. Это не позволяет обеспечивать эффективные воздействия на процесс формоизменения при листовой прокатке. При этом традиционными являются подходы, связанные с рассмотрением очага деформации как симметричного. В то же время, влияния различных технологических воздействий на процессы прокатки полос с различным уровнем асимметрии недостаточно изучены.

Научная проблема в диссертации заключается в более точном рассмотрении и описании характера течения металла в очагах деформации при холодной прокатке ленты. Главной особенностью этой проблематики является учет поперечного течения металла наряду с продольным, т. е. объемный характер напряженно-деформированного состояния. Такое уточнение НДС имеет не только принципиальное теоретическое значение, но и позволяет за счет специального вмешательства в технологический процесс существенно снизить последствия дефектов (клиновидности). Следует отметить как важный положительный факт наличие такой мощной глобальной программы, как DEFORM. Эта программа позволяет получить ответы по поставленной проблеме.

Изучению вопросов, связанных с повышением качества листовой стали и экономией металла, посвящены многие работы: А. И. Целикова, А.П. Чекмаре-ва, И. М. Павлова, П. И. Полухина, Е. С. Рокотяна, М. М. Сафьяна, JIM. Агеева, М. Г. Полякова, В. М. Салганика, В. Л. Колмогорова, В. И. Мелешко, Ю. Д. Железнова, А. П. Грудева, В. П. Полухина, А. В. Третьякова, А. Ф. Пименова, Н. В. Литовченко, Д. И. Старченко, М. И. Бояршинова, М. И. Куприна, М.А. Беня-ковского, Ю. В. Коновалова, В. Н. Выдрина, В. К. Белосевича, В. Л. Мазура, С. М. Вельского, А. И. Трайно, Д. Тейбора, О. Ноэ, У. Краузе и других российских и зарубежных ученых. Для решения вышеуказанных задач предложены и реализованы различные мероприятия по совершенствованию технологии и оборудования.

Диссертационная работа вызвана потребностями производства и выполнена в соответствии с планом объединенной научно-исследовательской группы ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» и ГОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова» по листопрокатному производству. Теоретические и производственные исследования проведены в лабораториях и цехах ЛПЦ-10, ЛПЦ-4, ЛПЦ-3, ЛПЦ-8 ОАО «ММК» и ГОУ ВПО «МГТУ». Расчеты выполнены автором на кафедре обработки металлов давлением МГТУ. Указанные цехи являются крупнейшими производителями горячеи холоднокатаной листовой стали для отечественной промышленности, а также для зарубежных потребителей. Внедрение результатов работы осуществляли в ОАО «ММК».

Результаты работы могут быть использованы на родственных металлургических предприятиях отрасли.

Выводы по главе 6.

1. Установлено упрочнение подката двойной ширины при его травлении, что показывают повышение предела текучести, временного сопротивления разрыву, увеличение твердости металла, а также снижение уровня относительного удлинения. Упрочнение происходит менее интенсивно на кромках полосы, как правило, «захоложенных» при предшествующей горячей прокатке. Упрочнение центральной части полосы происходит в большей степени (на 15−20%) по отношению к концевым участкам.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Представлена комплексная работа, объектом которой явились технологические процессы горячей и холодной прокатки с использованием подката, полученного продольным роспуском широких горячекатаных полос. Эти процессы отличаются многообразием и большим набором сложных задач, которые требовалось решить. Основные из них — задачи, связанные с формоизменением ПМШ и необходимостью повышать точность прокатки в этих условиях. Получен ряд теоретических и практических результатов, наиболее значимые из которых сформулированы ниже.

1. Исследован процесс формоизменения при холодной прокатке ленты из полос, которые после предварительного продольного роспуска получили клиновидное поперечное сечение. Для этого использовали математический аппарат, построенный на основе конечно-элементной модели объемного НДС в условиях холодной прокатки. Определено, что в очагах деформации при таком процессе получает развитие заметное поперечное течение металла. Причем с приближением к боковым кромкам скорость перемещения частиц металла в поперечном направлении увеличивается в 2−3 раза. В результате точка нулевой скорости смещается относительно оси полосы почти на 25% полуширины в сторону утолщения. Найдено некоторое (на 3%) отличие между продольными перемещениями, накопленными к моменту выхода металла из очага деформации по кромкам, что является проявлением большей поперечной деформации на утолщенной кромке. Установлено, что не только интенсивность деформаций, но и интенсивность напряжений больше со стороны утолщенной кромки ленты. Доказана адекватность адаптированной модели. Сопоставление расчетных и опытных значений уширения показало их близость друг к другу — отклонение не превышало 5%. Этот факт потребовал существенного пересмотра методик анализа формоизменения ленты, особенно с учётом клиновидности поперечного сечения подката (Приложение 23).

2. Установлен ряд важных закономерностей указанного процесса:

— течение металла в поперечном направлении наблюдается на определенном расстоянии от кромок (в нашем случае не превышающем 80 мм) и возрастает при увеличении степени деформации, радиуса рабочих валков, клиновидности полосы, а также при уменьшении коэффициента трения, уровня прикладываемых натяжений, ширины подката, прочности прокатываемой стали. Так, при холодной прокатке ленты толщиной 0,5−4,5 мм с симметричным поперечным сечением из подката толщиной 2−7 мм, шириной 250−500 мм из низкоуглеродистых, углеродистых и легированных сталей абсолютная величина уширения лежит в диапазоне от 0,20 до 0,55 мм, а относительная — от 0,05 до 0,20%;

— наиболее сильным фактором, оказывающим влияние на поперечное течение металла, является степень деформации (при увеличении последней от 10 до 20% оно возрастает более чем в 4,5 раза);

— с увеличением суммарного обжатия от 54 до 75%, ширины полосы от 250 до 500 мм, содержания углерода в стали от 0,08 до 0,70% абсолютная величина уширения полосы заметно изменяется. В первом случае она возрастает с 0,20 до 0,42 мм (относительная от 0,04 до 0,08%), во втором снижается с 0,55 до 0,30 мм (относительная от 0,20 до 0,06%), в третьем случае она также уменьшается от 0,5 до 0,2 мм (относительная от 0,16 до 0,05%).

3. Впервые выполнено численное моделирование объёмного течения металла при холодной прокатке узкой ленты в зависимости от формы профиля поперечного сечения: клиновидной, выпуклой, вогнутой. Показано распределение интенсивности деформации и скорости течения металла по ширине ленты при холодной прокатке. Установлено, что уширение значительно возрастает (до 32%) при прокатке ленты с вогнутым профилем и уменьшается (на 6,5%) при прокатке ленты с выпуклым профилем в сравнении с подкатом, имеющим прямоугольное поперечное сечение.

4. Наиболее эффективными регулирующими воздействиями при холодной прокатке ленты шириной от 250 до 500 мм могут быть изменения:

— распределения единичных обжатий по клетям стана;

— распределения натяжений;

— условий трения (коэффициента трения).

5. На основе моделирования МКЭ разработан режим прокатки узкой ленты для условий пятиклетевого стана 630 ЛПЦ-8 ОАО «ММК», позволяющий максимально увеличить уширение металла. Данный режим характеризуется наибольшим единичным обжатием во второй клети и наименьшими обжатиями в остальных клетях.

6. Сформулированы некоторые технологические принципы интенсификации уширения металла при холодной прокатке ленты. Среди них, в частности:

— максимальное снижение коэффициента трения во всех очагах деформации;

— реализация максимальных единичных обжатий и натяжений для первой или второй клети стана (с загрузкой данных клетей по усилиям до 80,0−85,0%);

— реализация минимальных частных обжатий (не менее 5,0%) и натяжений (не менее 0,1 Пт) для всех остальных проходов.

7. Установлено, что поперечная разнотолщинность по длине полос, прокатанных размерами 3,0×1250 мм из стали СтЗпс на ШСГП 2500, меняется от переднего конца к заднему в пределах 0,02−0,06 мм, а на стане 2000 при размерах 3,0×1500 стали СтЗпс — от 0,03 до 0,08 мм. Кроме того, выявлены закономерности распределения механических характеристик по ширине полосы. Графики изменения предела текучести и временного сопротивления разрыву носят вогнутый характер, а относительного удлинения — выпуклый. Последнее вызвано неравномерной площадью контакта воды с поверхностью охлаждаемого металла, различными скоростями охлаждения витков рулонов по ширине и длине полосы.

8. Изучены последствия отсечки при душировании ПДШ на ШСГП 2000 на механические свойства жести. Выявлено, что передний конец подката имеет пониженные прочностные параметры по отношению к заднему концу. В рамках одной величины отсечки относительное удлинение на переднем конце на 1,0−1,5% больше, чем на заднем, а при увеличении отсечки с 5 до 15 м усредненное относительное удлинение также увеличивается на 6,5%. Аналогичная ситуация наблюдается на ПДШ как в потоке жести колпакового отжига, так и в потоке жести непрерывного отжига.

9. Выявлено влияние продолжительности кампании рабочих и опорных валков ШСГП 2000 при производстве ПДШ для жести на получаемый профиль поперечного сечения. Разработаны рациональные условия по формированию монтажей: увеличено количество единовременно прокатываемого подката для жести двойной ширины в одном монтаже до 45 км. После перевалки опорных валков увеличена возможность прокатки подката для жести до 3100 км (было 2600 км). Определена предпочтительная величина клиновидности ПДШ, которая должна составлять не более 0,04 мм и изменяться в зависимости от длины монтажа. При этом продолжительность кампании рабочих и опорных валков на ШСГП 2000 при производстве ПДШ для жести может быть увеличена.

10. Изучены характерные особенности профиля поперечного сечения подката двойной ширины для жести. Замеры профиля показали, что 135 рулонов (14,6%) не имеют клиновидности, 686 рулонов (74,1%) имеют клиновид-ность не более 0,04 мм, 105 рулонов (11,3%) имеют клиновидность, превышающую нормируемую 0,04 мм. Кроме того, 99 из 463 левых полос (10,7%) и 146 из 463 правых полос (15,8%) после роспуска имеют клиновидность с увеличением толщины со стороны горячекатаной кромки. Таким образом, 440 (47,5%) рулонов от общего количества имеют клиновидность с увеличением толщины с приводной стороны стана, а 351 рулон (37,9%) — со стороны рабочей площадки.

11. Проведен выбор и анализ возможных регулирующих воздействий на процесс прокатки полос двукратной ширины с клиновидным профилем. Наиболее эффективными воздействиями являются те, которые уменьшают коэффициент внешнего трения и тем самым способствуют увеличению поперечного перемещения частиц металла при прокатке. К основным из них относятся применение смазочно-охлаждающей жидкости с эффективными присадками и интенсификация ее подачи на полосу. Исследования этой проблемы позволили достичь положительных результатов при использовании заменителей пальмового масла типа «Оего1иЬ». Его применение позволило повысить выход годного с 94 до 98% за счет счет снижения отсортировки металла по дефектам «разнотол-щинность», «неплоскостность» и «несоответствие механических свойств». Мероприятия, направленные на снижение коэффициента трения при холодной прокатке, позволили разработать технологии производства новых видов жести:

— толщиной 0,16−0,17 мм;

— с полимерным покрытием;

— с повышенной пластичностью.

12. На основе установленных теоретических положений поперечного течения металла при холодной прокатке полос с симметричным профилем разработаны эффективные технологии производства холоднокатаной ленты из ПМШ и жести из ПДТТТ в условиях действующего производства ОАО «ММК». Эффективность этих технологий проявляется в достигнутом снижении клиновидно-сти готовой холоднокатаной ленты на 0,01−0,05 мм, уменьшении расхода металла на 1 -3 кг/т ленты, увеличении выпуска ленты из малопластичных сталей высокой точности по толщине на 25−30%, уменьшении расходного коэффициента при производстве жести с 1,086 до 1,050 кг/т, снижении отсортировки жести по неплоскостности с 0,4 до 0%, разнотолщинности с 0,061 до 0,006% и несоответствию механических свойств с 2,14 до 0,28%.

Показать весь текст

Список литературы

  1. М.И., Трогденков Н. А., Авраменко И. Н. Рулонный способ производства холоднокатаных листов. М.: Металлургия, 1966. 152 с.
  2. И.В., Франценюк Л. И. Современное металлургическое производство. М.: Металлургия, 1995. 528 с.
  3. А. И., Настич В. П. Плоскостность тонколистового проката. М.: «СП Интермет Инжиниринг», 1998. 264 с.
  4. Рациональная форма поперечного сечения / В. Л. Мазур, Ф. И. Зенченко, О. Н. Сосковец и др. // Сталь. 1988. № 3. С. 50−54.
  5. ГОСТ 26 877–91. Методы измерения отклонений формы.
  6. ГОСТ 26 433.1−89 Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Правила выполнения измерений. (1 часть).
  7. А.И., Симененко О. В., Тилик В. Т. Основные требования, предъявляемые к качеству горячекатаного подката // Теория и практика металлургии. 2005. № 1−2. С. 76−79.
  8. Е.А. Повышение эффективности холодной прокатки нержавеющей стали при кинематической асимметрии очага деформации // Оборудование. Технический альманах. 2008. № 4. С. 40−43.
  9. В. Холодная прокатка стали: Пер. с англ. М.: Металлургия, 1982. 544 с.
  10. Промышленное опробование производства холоднокатаных полос из рулонов, разрезаемых вдоль / С. А. Братусь, В. И. Мелешко, Г. А. Барышев и др. // Сталь. 1978. № 12. С. 108−109.
  11. Холодная прокатка и отделка жести / А. Ф. Пименов, О. Н. Сосковец, А. И. Трайно и др. М.: Металлургия, 1990. 208 с.
  12. Высокоточная прокатка тонких листов / А. Ф. Пименов, В. П. Полухин, Ю. В. Литухин и др. М.: Металлургия, 1988. 176 с.
  13. К.Н., Коновалов Ю. В. Точная прокатка тонких полос. М.: Металлургия, 1972. 176 с.
  14. Г. А., Смирнов П. Н. Голубчик Э.М. Особенности производства холоднокатаной ленты из горячекатаного подката многократной ширины // Вестник МГТУ им. Г. И. Носова. 2007. № 2. С. 46−48.
  15. Г. А., Смирнов П. Н. Голубчик Э.М. Особенности производства холоднокатаной ленты высокой точности по толщине из широкополосового горячекатаного подката // Труды VII конгресса прокатчиков. Т. 1. М.: 2007. С. 387−390.
  16. В.Л., Добронравов А. И., Чернов П. П. Предупреждение дефектов листового проката. Киев: Техшка, 1986. 141 с.
  17. С.Л., Белянский А. Д., Мухин Ю. А. Технология листопрокатного производства. М.: Металлургия, 1997. 272 с.
  18. Управление качеством тонколистового проката / В. Л. Мазур, А. М. Сафьян, И. Ю. Приходько, А. И. Яценко. М., 2006. 165 с.
  19. .П. Контроль качества и ошибки измерения профиля проката на стане горячей прокатки рентгеновским профилемером // Труды Второго конгресса прокатчиков. Череповец. 27−30.10.1997 г. М.: АО Черметинформация, 1998. С. 119−124.
  20. Технология процессов прокатки и волочения. Листопрокатное производство: Учебник / М. М. Сафьян, В. Л. Мазур, А. М. Сафьян, А. И. Молчанов. К.: Вища шк., 1988. 351 с.
  21. Ю., Гололобов М. В. Лазерная измерительная техника фирмы МЕЗАКОН для металлургического производства // Труды Первого конгресса прокатчиков. Магнитогорск. 23−27.10.1995 г. М.: АО «Черметинформация», 1996. С. 46−48.
  22. Р. Л. Обеспечение устойчивости процессов прокатки полос // Производство проката. 2004. № 9. С. 27−31.
  23. A.M., Салганик В. М., Топорков И. А. Структура очага деформации при продольной листовой прокатке // Производство проката. 2004. № 1. С. 9−11.
  24. Т. Динамика образования продольной разнотолщинности и методы повышения точности горячекатаной полосы при прокатке // Производство проката. 2005. № 2. С. 2−5.
  25. Улучшение плоскостности и поперечного профиля подката электротехнической изотропной стали / П. П. Чернов, А. П. Долматов, А. Ф. Пименов и др. // Производство проката. 2002. № 5. С 9−14.
  26. Р.Л. Обеспечение устойчивости процессов прокатки полос // Производство проката. 2004. № 9. С. 27−31.
  27. . Н. Новые методы снижения разнотолщинности и неплоскостности при прокатке тонких полос и фольги (обзор зарубежных источников) // Производство проката. 2000. № 7. С. 42−47.
  28. DSR technology to improve strip flatness on a steel tandem cold mill /
  29. B.Becker, N. Legrand, D. Vallet, G. Fellus // Rev. met. (France). 2000. 97, N 6. P. 799−813, VIII, X, 14. ISSN 0035−1563.
  30. Я.Д., Дементиенко A.B. Исследование точности поперечного профиля горячекатаного подката // Производство проката. 2002. № 8. С. 16−21.
  31. В.М., Ошеверов И. И., Песин A.M. Улучшение процессов задачи и выдачи концов рулонов на непрерывном лентопрокатном стане // Теория и практика производства метизов: Сб. науч. тр. Свердловск, 1986.1. C. 83−91.
  32. Совершенствование технологии производства подката для жести двойной ширины на стане 2000 горячей прокатки / В. В. Савенков, М. А. Молостов, С. В. Денисов и др. // Бюл. НТИ. Черная металлургия. 2006. № 6. С. 85.
  33. Перспективы управления поперечной разнотолщинностью при холодной прокатке ленты из стали повышенной прочности. Совершенствование технологии в ОАО «ММК» / Г. А. Куницын, Э. М. Голубчик,
  34. П.Н.Смирнов, И. А. Вьюгин // Сб.тр. центральной лаборатории ОАО «ММК». Выпуск № 14. Магнитогорск: Дом печати, 2009. С. 211−220.
  35. Г. А., Голубчик Э. М., Смирнов П. Н. Оперативное управление поперечной разнотолщинностью холоднокатаной ленты повышенной прочности // Сталь. 2009. № 10. С. 58−60.
  36. П.Н., Кузнецов В. Г. Особенности производства холоднокатаной ленты // Сталь. 1997. № 3. С. 46−49.
  37. П.Н., Кузнецов В. Г. Развитие производства холоднокатаной ленты на ОАО «ММК» // Производство проката. 1998. № 9. С. 26−28.
  38. Прокатка толстых листов с повышенной точностью / Г. М. Кацнельсон, М. М. Сафъян, А. П. Чекмарев, Г. И. Малый. М.: Металлургиздат, 1957.
  39. В.Г. Несимметричная прокатка полос и лент. М.: Металлургия, 1984. 249 с.
  40. B.C., Клименко И. В. Классификация и анализ процессов листовой прокатки с асимметричным очагом деформации // Металлы. 1997. № 3. С. 38−48.
  41. H.H., Перетятько В. Н., Федоров H.A. Интенсивность пластической деформации при периодической асимметричной прокатке в эксцентричных валках // Изв. вузов. Черная металлургия. 1997. № 10. С. 45−50.
  42. В.М., Песин A.M. Асимметричная тонколистовая прокатка: развитие теории, технологии и новые решения: Учеб. пособие для студ. вузов, обуч. по направлению «Металлургия», по спец. «Обработка металлов давлением». М.: МИСИС, 1997. 191 с.
  43. Практика освоения технологии производства горячекатаных высокопрочных сталей для изготовления деталей колеса / Г. А. Куницын, A.B.
  44. , П.Н. Смирнов и др. // Совершенствование технологии в ОАО «ММК»: Сб. тр. центральной лаб. ОАО «ММК». Вып. 14. Магнитогорск: Дом печати, 2009. С. 303−310.
  45. Профилирование валков листовых станов / А. А. Будаква, К. Н. Ткалич и др. К.: Техника, 1986. 190 с.
  46. Caswell J. S. Production of Tin Plate. Blast Furn. Steel Plant. 1935. № 2, 3, 4, 5.
  47. Caswell J. S. Production of Rolls in Plate, sheet and Streep Mills. Journ. Iron Steel Inst. 1935.131/1/.
  48. Я.С. Об одной ошибке в формуле для определения прогиба прокатных валков // Изв. вузов. Черная металлургия. 1958. № 4.
  49. .А. Расчет валков четырехвалкового прокатного стана // Металлург. 1936. № 4.5 5. Winkler W. Dr-Ing. Dissertation der TH Aachen, 1941. 230 P.
  50. Д.Б. Деформация валков стана кварто // Эксплуатация и конструирование металлургического оборудования: Сб. трудов ДМетИ. Вып. 32. Днепропетровск, 1954.
  51. С.С. Уравнение прогибов листопрокатных валков // Производство и обработка стали: Сб. трудов ЖдМИ. Вып. 5. Металлургиздат, 1960.
  52. А.Ф. Строительная механика. Стержневые системы. М.: Стройиздат, 1981. 512 с.
  53. В.В., Салганик В. М. Матричный метод расчета деформации и профилировки валков листопрокатной клети кварто: Учеб. пособие. Магнитогорск: МГМИ, 1970. 50 с.
  54. Salganik V. Mathematical modeling of roll load and deformation in a four-high strip jmill // MetallForming. 2002. The University of Birmingham, UK, September 9−11, 2002.
  55. H.M. Сопротивление материалов. M.: Наука, 1976. 607 с.
  56. В.М., Мельцер В. В. Исследование на ЭВМ деформаций и нагрузок валковой системы кварто: Учеб. пособие. Свердловск: Изд. УПИ, 1987. 78 с.
  57. Е.В. Исследование на непрерывном стане холодной прокатки продольной разнотолщиннности полос / HoBi матер1али i технологи в металурги та машинобудуванш 2008. № 1. С. 102−105.
  58. С.М., Мухин Ю. А. Классификация технологических принципов регулирования плоскостности полос // Сталь. 2009. № 11. С. 47−50.
  59. Zhou Xiaomin, Zhang Qingdong, Wang Changsong, Hua Jianxin, Chen Huachang, Wang Xin, Tong Lijing (University of Science and Technology Beijing) Shanghai jinshu=Shanghai Metals. 2000. 22, N 4. P. 40−43. 4. ISSN 1001−7208.
  60. Mizushima Narihito, Fukava Toshihiro, Kurakake Hiroshi. High-accuracy gauge control technologies over the full length and full width of cold rolled strip Kawasaki seitetsu giho=Kawasaki Steel Giho. 1999. 31, N 4. P. 240−245. JP. ISSN 0368−7236.
  61. Hiruta Toshiki, Akagi Isao, Mizushima Narihito. Kawasaki seitetsu giho=Kawasaki Steel Giho. 1996. 28, N 2. P. 103−107. JP. ISSN 0368−7236.
  62. Harakawa Tetsumi, Sibata Kyoko, Kawaguchi Tadao. Denki gakkai ronbunshi. D=Trans. Inst. Elec. Eng. Jap. D. 1999. 119, N 3. P. 383−389. JP.
  63. Исследование продольной разнотолщинности полос при холодной прокатке на трехклетевом стане / З. М. Шварцман, А. В. Кушнарев, А. В. Куряпин, А. Ю. Ефремкин // Совершенствование технологии на ОАО «ММК»: Сб. науч. тр. ЦЖ. Магнитогорск, 2000. Вып. 4. С. 179−182.
  64. А.И., Сиушев С. Х., Гесслер Ю. В. Создание нового типа прокатного стана для производства полосовой продукции с повышеннойплоскостностью и минимальной поперечной разнотолщинностью // Тяжелое машиностроение. 1995. № 5. С. 14−16.
  65. Исследование энергосиловых параметров деформации тонких полос между неприводными рабочими валками / В. Ф. Потапкин, В. И. Дунаевский, А. А. Сатонин, В. А. Самойлов, Ю. В. Потапкин // Изв. вузов. Черная металлургия. 1988. № 3. С. 50−55.
  66. Промышленное опробование производства холоднокатаных полос из рулонов, разрезаемых вдоль / С. А. Братусь, В. И. Мелешко, Г. А. Барышев и др. // Сталь. 1978. № 12. С. 108−109.
  67. Becker В., Legrand N. Vallet D., Fellus G. DSR technology to improve strip flatness on a steel tandem cold mill Rev. met. (France). 2000. 97, N 6. P. 799−813, VIII, X, 14.
  68. B.A. Процесс ДНПВ: теория, технология, конструкции. Краматорск: ДГМА, 2003. 316 с.
  69. И.В., Франценюк Л. И. Современное металлургическое производство. М.: Металлургия, 1995. 528 с.
  70. И.В. К описанию процесса выравнивания продольной разнотолщинности полос при холодной прокатке // Производство проката. 2002. № 5. С. 22−25.
  71. P.A. Определение размеров зон скольжения в переменном очаге деформации при асимметричной прокатке // Вестник МГТУ. Сер. Машиностроение. 1998. № 1. С. 69−80.
  72. Ю.Д., Коцарь С. Л., Абиев А. Г. Статистические исследования точности тонколистовой прокатки. М.: Металлургия, 1974. 240 с.
  73. B.C. Теория прокатки. М.: Металлургия, 1967. 460 с.
  74. В.П., Крайнов В. И., Фамбулов Б. Б. Поведение концов полосы при асимметрии процесса прокатки в горизонтальной плоскости. Сообщение 1 // Изв. вузов. Черная металлургия. 1978. № 8. С. 65−68.
  75. В. М., Лесин А. М., Черняховский М. Б. Математическое моделирование и развитие процессов асимметричной тонколистовой прокатки // Производство проката. 1998. № 4. С. 9−15.
  76. В.А. Неравномерность деформаций по ширине полосы // Изв. вузов. Черная металлургия. 1989. № 3. С. 56−61.
  77. Опыт работы пятиклетевого непрерывного стана «630» холодной прокатки в цехе ленты ОАО «ММК» / Г. А. Куницын, П. Н. Смирнов, В. П. Торохтий, Б. А. Портнягин, Э. М. Голубчик // Производство проката. 2007. № 2. С. 23−24.
  78. П.Н., Бондяев И. И., Голубчик Э. М. Перспективы развития цеха ленты ОАО «ММК» в условиях глобального рынка // Черная металлургия. Бюллетень НТИЭИ. 2007. № 1. С. 29−31.
  79. Повышение точности прокатки ленты на непрерывном пятиклетевом стане 630 / В. М. Салганик, П. Н. Смирнов, И. И. Ошеверов и др. // Сталь. 1986. № 11. С. 37−38.
  80. П.Н., Кузнецов В. Г. Особенности производства холоднокатаной ленты // Сталь. 1997. № 3. С. 46−49.
  81. Г. А., Денисов П. И. Методика оценки продольной разнотолщинности холоднокатаной ленты в условиях ЛПЦ-8 ОАО «ММК» // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: Сб. науч. тр. Магнитогорск: МГМА, 1998. С. 37−41.
  82. Экспериментальное исследование особенностей уширения при холодной прокатке ленты и его влияния на поперечный профиль /
  83. Г. А.Куницын, В. М. Салганик, П. Н. Смирнов, А. М. Песин. Магнитогорск, гос. техн. ун-т. Магнитогорск, 2000. 29 е.: ил. Библиогр. 6 назв. Рус. Деп. в ВИНИТИ 11.08.00, № 2226-ВОО.
  84. O.A. Исследование распределения удельного давления и скольжения по дуге захвата // Теория прокатки: Материалы конференции по теоретическим вопросам прокатки. М.: Металлургиздат, 1962. С. 623−627.
  85. В.Н. Об основах теории планшетности полосы // Теория и технология прокатки: Сб. науч. тр. № 102. Челябинск: ЧПИ, 1972. С. 208−218.
  86. А.И. Исследование уширения при прокатке в гладких валках // Прокатные станы и технология прокатки: Сб. трудов МВТУ им. Баумана. Вып. 84. М.: Машгиз, 1958. С. 98−115.
  87. Н.И. Анализ уширения при прокатке // Сталь. 1947. № 7. С. 18−25.
  88. С.И. Пластическая деформация металлов. М.: Металлургия, 1960. Т.1. 376 е., Т.2. 416 е., Т.З. 306 с.
  89. .П., Штернов М. М. Калибровка прокатных валков. М.: Металлургиздат, 1953. 783 с.
  90. И.Я. Распределение уширения по длине очага деформации // Расчет и конструирование заводского оборудования: Сб. Уральского политехнического института. Вып. 48. Свердловск: Машгиз, 1953. С. 69−81.
  91. А.И., Никитин Г. С., Рокотян С. Е. Теория продольной прокатки. М.: Металлургия, 1980. 318 с.
  92. А.И., Гришков А. И. Теория прокатки. М.: Металлургия, 1970. 358 с.
  93. Г. А. Совершенствование технологии холодной прокатки высококачественной стальной ленты на основе уточнения особенностей ее формоизменения: Дис.. канд. техн. наук. Магнитогорск, 2000. 137 с.
  94. A.M. Моделирование и развитие процессов асимметричного деформирования для повышения эффективности листовой прокатки: Дис.. д-ра техн. наук. Магнитогорск, 2003. 395 с.
  95. Д. Современные достижения в методах расчета конструкций с применением матриц. М.: Стройиздат, 1968. 241 с.
  96. Р. Метод конечных элементов. М.: Мир, 1984. 428 с.
  97. O.K., Ченг Ю. К. Метод конечных элементов в задачах непрерывной механики. М.: Недра, 1974. 241 с.
  98. O.K. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975. 541 с.
  99. Р. Методы математической физики. М.: Гостехиздат, 1951.544 с.
  100. Д. Введение в метод конечных элементов. М.: Мир, 1981.304 с.
  101. Д. Конечные элементы в нелинейной механике сплошных сред. М.: Мир, 1976. 464 с.
  102. JI.A. О связи метода конечных элементов с методами Бубнова-Галеркина и Ритца // Строительная механика сооружений. Д., 1971. С. 6−27.
  103. JI. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979. 392 с.
  104. Ю.И., Рудской А. И., Золотов A.M. Математическое моделирование и проектирование технологических процессов обработки металлов давлением. СПб.: СПбГПУ, 2004. 643 с.
  105. Kobayashi S., Oh S.I. and Altan Т. Metalforming and the Finite-Element Method. Oxford University Press. 1989. P. 377.
  106. Oh S.I., Wu W.T., Tang J.P. Capabilities of the FEM code DEFORM: The Perspective of the Developer, Journal of Materials Processing Technology, 1991. 27. P. 25−42.
  107. Jiang, Z.Y., Tieu A.K. Finite element simulation of cold rolling of thin strip // Journal of Materials Processing Technology. Vol. 140, No. 19. 2003. P. 542−547.
  108. Jortner D., Osterle J.F. An analysis of cold strip rolling // Int. Journal of Mechanical Sciences. Vol. 2, 1960. P. 179−194.
  109. Le H.R., Sutcliffe M.P. A robust model for rolling of thin strip and foil // Int. Journal of Mechanical Sciences, Vol. 43, 2001. P. 1405−1419.
  110. Liu Y., Lee W.H. Mathematical model for the thin strip cold rolling and temper rolling process with the influence function method // ISIJ International. Vol. 45, No. 8, 2005. P. 1173−1178.
  111. Lee W.H. Mathematical model for cold rolling and temper rolling process of thin steel strip // KSME International Journal. Vol. 16. No. 10. 2002. P. 1296−1302.
  112. Gratacos P., Onno F. Elastoplastic models for cold rolling. Application tothtemper rolling // Proc. 6 International Rolling Conference, Duesseldorf, Germany, June 20−22. 1994. P. 441−445.
  113. Abdelkhalek S., Montmitonnet P. Manifested flatness predictions in thin strip cold rolling // International Journal of Material Forming. Vol. 1. No 9. 2008. P. 339−342.
  114. Fisher F.D., Rammerstorfer F.G. Residual stress induced centre wave buckling of rolled strip metal // J. Appl. Mech. Vol. 70 No. 4 2003. P. 84−90.
  115. Jiang Z.Y., Tieu A.K. A 3-D finite element method analysis of cold rolling of thin strip with friction variation // Tribology International, Vol. 37. No 14. 2004. P. 185−191.
  116. Rath G. Model based thickness control of the cold strip rolling process / Doctoral Thesis, University of Leoben, Austria, 2000. 164 P.
  117. А.П. Трение и смазки при обработке металлов давлением: Справ, издание. М.: Металлургия, 1982. 312 с.
  118. Е.Н. Статистические методы построения эмпирических формул: Учеб. пособие для втузов. М.: Высш. шк., 1988. 239 с.
  119. О.О., Толстопятенко А. В., Черемных Ю. Н. Математические методы в экономике. М.: МГУ им. М. В. Ломоносова, 1997. 368 с.
  120. М.И., Ручинская Н. А. Статистические методы для обработки и анализа числовой информации, контроля и управления качеством продукции: Учеб. пособие. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ им. Г.И. Носова», 2008. 207 с.
  121. A.M. Математическая статистика в технике. М.: Советская наука, 1958. 466 с.
  122. И.В., Дунин-Барковский И.В. Курс теории вероятностей и математическая статистика для технических приложений. М.: Наука, 1965. 511 с.
  123. Lugt P.M., Wemekamp W.E. Lubrication in Cold Rolling // Wear, Vol. 166, No. 19 1993. P. 203−214.
  124. Liu Y.J., Tieu A.K. Friction Measurement in cold rolling // J. Mater. Proc. Technol., Vol. 111. No 1,2001. P. 142−145.
  125. Jiang, Z., Tieu K. Modeling of thin strip cold rolling with friction variation by a 3-D finite element method // JSME International Journal, Vol. 46, No. 3.2003. P. 218−223.
  126. А.И. Теория прокатки: справочник. М.: Металлургия, 1982.335 с.
  127. Разработка и анализ возможных регулирующих воздействий на процесс уширения при холодной прокатке узкой ленты / А. М. Песин, В. М. Салганик, Г. А. Куницын и др. // Черные металлы. 2011. № 7−8. С.20−24.
  128. Исследование причин, оказывающих совместное влияние на появление дефекта «излом» / В. М. Салганик, Т. В. Коляда, Г. А. Куницын и др. //
  129. Совершенствование технологии в ОАО «ММК»: Сб. тр. центральной лаб. ОАО «ММК». Вып. 11. Магнитогорск: Дом печати, 2007. С. 247−254.
  130. П.И. Прогиб валков вследствие совместного сплющивания рабочих и опорных валков // Обработка металлов давлением: Сб. трудов. Металлургиздат, 1953.
  131. А.И. Прокатные станы. Металлургиздат, 1946.
  132. А.И., Смирнов В. В. Прокатные станы. М.: Металлургиздат, 1958.
  133. И.М., Галай Я. С. Упругая деформация прокатных валков. Металлург. 1938. № 10.
  134. Е.К. Прокатка листового и полосового металла. М.: Металлургиздат, 1959.
  135. Теория прокатки: Справочник / А. И. Целиков, А. Д. Томленов, В. И. Зюзин и др. М.: Металлургия, 1982.
  136. Разработка и освоение технологии производства высокопрочного проката для автомобильной промышленности / Г. А. Куницын, С. В. Денисов, A.B. Горбунов и др. // Сталь. 2008. № 7. С. 98−101.
  137. Расширение марочного сортамента горячеоцинкованного проката в условиях АНГЦ ОАО «ММК» / A.B. Папшев, Г. А. Куницын, В. Е. Злов и др. //
  138. Совершенствование технологии в ОАО «ММК»: Сб. тр. центральной лаб. ОАО «ММК». Вып. 10. Магнитогорск: Дом печати, 2006. С. 176−182.
  139. Коцарь C. JL, Белянский А. Д., Мухин Ю. А. Технология листопрокатного производства. М.: Металлургия, 1997. 272 с.
  140. Совершенствование технологии производства подката для жести на стане 2000 / Н. Н. Карагодин, Р. И. Черкасский, М. А. Молостов, А. П. Черятьев // Сталь. 1999. № 1.
  141. В.Н., Полухин П. И., Погоржельский В. И. Горячая прокатка широких полос. М.: Металлургия, 1991.
  142. Разработка технологии производства подката удвоенной ширины для жести на стане 2000 горячей прокатки / В. Е. Злов, С. В. Денисов, М. А. Молостов и др. // Сборник трудов ЦЛК. Выпуск 8. Магнитогорск, 2004.
  143. The development and application of the processes of asymmetrical rolling / G. Kunicin, A. Pesin, V. Salganik, P. Smirnov, E. Drigun, V. Rudakov // 3-rd European Rolling Conference. Dusseldorf, 16−20 June, 2003. P. 362−364.
  144. Г. С., Рудской А. И. Механика сплошных сред. Теория упругости и пластичности. СПб.: СПбГПУ, 2003. 264 с.
  145. Особенности производства холоднокатаной ленты из горячекатаного подката многократной ширины // Вестник МГТУ им. Г. И. Носова. 2007. № 2. С. 46−48.
  146. Условия формирования минимальной разнотолщинности при изготовлении холоднокатаной ленты из горячекатаного подката многократной ширины / Г. А. Куницын, Э. М. Голубчик, П. Н. Смирнов, С. В. Денисов,
  147. B.М.Салганик // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: Межрегион, сб. науч. тр. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2007.1. C. 120−125.
  148. Регулирование поперечной разнотолщиности ленты при холодной прокатке на непрерывном стане / Г. А. Куницын, Э. М. Голубчик, П. Н. Смирнов Н.В.Авдонин // Сталь. 2008. № 7. С. 68−69.
  149. Стабилизация поперечного профиля и уменьшение дефектов поверхности листа / А. И. Божков, Г. И. Бугаков, С. С. Колпаков и др. // Сталь. 1992. № 4. С. 41−44.
  150. Перспективы развития цеха ленты Магнитогорского металлургического комбината в условиях глобального рынка / П. Н. Смирнов, И. И. Бондяев, Г. А. Куницын и др. // Бюллетень «Черная металлургия». 2007. № 1. С. 29−31.
  151. В.Е. Теория вероятностей и математическая статистика. Учеб. пособие для вузов. Изд. 6-е, стер. М.: Высш. шк., 1997. 479 с.
  152. Р. Теория вероятностей, математическая статистика, статистический контроль качества. М.: Мир, 1970. 386 с.
  153. Ю.И. Регрессионный анализ качества сталей и сплавов. М.: Металлургия, 1976. 224 с.
  154. Исследование поперечного профиля холоднокатаной ленты в условиях ЛПЦ-8 ОАО «ММК» / Г. А. Куницын, В. М. Салганик, П. Н. Смирнов, А. М. Песин // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: Сб.науч. тр. Магнитогорск, 2000. С. 37−43.
  155. Технологические возможности компенсации клиновидности при холодной прокатке узкой ленты / В. М. Салганик, А. М. Песин, Г. А. Куницын и др. // Черные металлы. 2011. № 7−8. С. 14−20.
  156. Я.Д., Дементиенко A.B., Горбунков С. Г. Производство жести методом двойной прокатки. М.: Металлургия, 1994. 125 с.
  157. Освоение стыкосварочных машин МСО 100.06 в линиях HTA-1,2 ЛПЦ-5 / Г. А. Куницын, B.JI. Корнилов, А. П. Буданов и др. // Совершенствование технологии в ОАО «ММК»: Сб. тр. центральной лаб. ОАО «ММК». Вып. 11. Магнитогорск: Дом печати, 2007. С. 172−183.
  158. Оптимизация геометрии сварного шва с целью улучшения его качества / В. Л. Корнилов, Г. А. Куницын, А. П. Буданов и др. // Совершенствование технологии в ОАО «ММК»: Сб. тр. центральной лаб. ОАО «ММК». Вып. 12. Магнитогорск: Дом печати, 2008. С. 253−256.
  159. Влияние обжатий при дрессировке на потребительские свойства черной жести непрерывного отжига (ОАО «ММК») / Г. А. Куницын, Б. А. Басов, Р. В. Файзулина и др. // Труды VII конгресса прокатчиков (г. Москва, 15−18 октября 2007 г.). Т. 1. М., 2007. С. 77−82.
  160. Технологические факторы горячей прокатки, микроструктура, механические свойства подката и жести / Г. А. Куницын, Б. А. Басов, Р. В. Файзулина и др.//Труды VII конгресса прокатчиков (г. Москва, 15−18 октября 2007 г.). Т. 2. М., 2007. С. 165−172.
  161. Влияние ванадия на пластические свойства и твердость жести / Г. А. Куницын, В. Л. Корнилов, Р. В. Файзулина, и др. // Совершенствование технологии в ОАО «ММК»: Сб. тр. Центральной лаб. ОАО «ММК». Вып.11. Магнитогорск, 2007. С. 156−162.
  162. Оптимизация технологии производства стали 08ю с содержанием углерода менее 0,03% / А. П. Буданов, В. Л. Корнилов, Г. А. Куницын и др. // Металлург. 2007. № 2. С. 56−59.
  163. Особенности новой технологии производства жести из подката двойной ширины / Г. А. Куницын, В. М. Салганик, Э. М. Голубчик и др. // Производство проката. 2011. № 7. С. 13−17.
  164. Исследование защитного действия антикоррозионных бумаг / Г. А. Куницын, Н. И. Пилюгина, Т. С. Михайлова и др. И Совершенствованиетехнологии в ОАО «ММК»: Сб. тр. центральной лаб. ОАО «ММК». Вып. 10. Магнитогорск: Дом печати, 2006. С. 230−235.
  165. Р., Маккэлам И. «Влияние условий холодной прокатки на образование сажистых налетов на кромках холоднокатаного листа» Перевод № 7085, М., 1974.
  166. П. Курс органической химии. М.: Госхимиздат, 1962. 267 с.
  167. Холодная прокатка и отделка жести / А. Ф. Пименов, О. Н. Сосковец и др. М.: Металлургия, 1990.
  168. А.П., Тилик В. Т. Технологические смазки в прокатном производстве. М.: Металлургия, 1975, С. 200−232.
  169. Пат. № 2 288 791 РФ МПК В 21 В 1/28. Способ холодной прокатки тонколистовой стали / Ю. А. Бодяев, К. А. Лисичкина, Г. А. Куницын и др. // БИПМ. 2006. № 34. С. 161−162.
  170. Пат. № 2 343 020 РФ МПК В 21 В 1/28. Непрерывный стан холодной прокатки стальных полос / В. Л. Корнилов, А. П. Буданов, В. Г. Антипанов, А. Ф. Радионов, Г. А. Куницын и др. // БИПМ. 2009. № 1. С. 741.
  171. Пат. № 2 332 272 РФ МПК В 21 В 28/02. Способ эксплуатации валков стана холодной прокатки./ О. В. Казаков, А. Ф. Радионов, А. П. Буданов, Г. А. Куницын и др. // БИПМ. 2008. № 24. С. 581.
  172. Холодная прокатка жести / С. П. Антонов, М. И. Бояршинов и др. М.: Металлургия, 1965. С. 114−124.
  173. Влияние состава технической воды на качество поверхности электролуженой жести / Р. В. Файзулина, О. Н. Молева и др. // Сборник трудов Центральной лаборатории ОАО «ММК». Выпуск 11. Магнитогорск, 2007
  174. A.B. Злов В. Е. Фомин Е.С. Расширение марочного сортамента горячеоцинкованного проката на ММК // Сталь. 2007. № 2. С. 118−119.
  175. Расширение сортамента жести в условиях производства ОАО «ММК» / А. В. Титов, Г. А. Куницын, Р. В. Файзулина и др. // Совершенствование технологии в ОАО «ММК»: Сб. центральной лаборатории ОАО «ММК». Выпуск № 12. Магнитогорск: Дом печати, 2008. С. 280−284.
  176. Расширение сортамента жести производства ММК / Г. А. Куницын, A.A. Дьяконов, Р. В. Файзулина и др. // Сталь. 2008. № 7. С. 71−72.
  177. Пат. № 2 330 887 РФ МПК С 21 D. Способ производства холоднокатаной стали для глубокой вытяжки / Г. А. Куницын, В. Е. Злов,
  178. A.B.Папшев и др. // БИПМ. 2008. № 22. С. 818.
  179. Пат. № 2 351 661 РФ МПК С 21 D. Способ производства тонких холоднокатаных полос под металлические или полимерные покрытия /
  180. B.Ю.Божевалев, Р. Ф. Файзулина, Г. А. Куницын и др. // БИПМ. 2009. № 10.1. C. 740.
  181. Разработка технологии производства тонких холоднокатаных полос под полимерное покрытие / Ю. А. Бодяев, Б. А. Басов, Г. А. Куницын и др. // Вестник МГТУ им. Г. И. Носова. 2006. № 4 (16).
  182. И о главного инженера ОАО «ММК». ' С, А Ласьковподпись, дата, И. ОчФ)1. Г. ''и. иу
  183. Краткое описание выполненной работы
  184. Дата фактического внедрения «
  185. Срок полезного использования1. Начальник ЛПЦ-101. Зам. начальника ЦЛК1. Научный руководитель
  186. Согласовано: Главный прокатчик
  187. И.о.начальника технологическог^пЛавления (по работам технологического характера)200лет
  188. И.В Казаков Г. А. Куницын В.М. Салганик1. Д. В. Куряев Г. В Щуров
  189. Краткое описание выполненной работы
  190. Дата фактического внедрения «Срок полезного использования Начальник ЛПЦ-10 Начальник лаборатории ЦЛ Зам. начальника ЦЛК200 г. лет.
  191. Научный руководитель Согласовано: Главный прокатчик И.о.начальника технологического управления (по работам технологического характера)
  192. И.В. Казаков М. А. Молостов Г. А. Куницын В. М. Салганик1. Д. В. Куряев Г. В.Щуров
Заполнить форму текущей работой

На отлично!