Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Совершенствование системы охлаждения слитка при непрерывной разливке стали

Диссертация: Совершенствование системы охлаждения слитка при непрерывной разливке стали
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Таким образом, показано, что математическая модель физико-химических процессов, протекающих в зоне вторичного охлаждения MHJJ3, может быть описана, так называемой, расчетной химико-технологической схемой, используемой обычно в системах автоматического проектирования химико-технологических процессов. Как правило, эти химико-технологические' процессы представляют собой сочетание химических… Читать ещё >

Содержание

  • Глава 1. Состояние вопроса и задачи исследования
    • 1. 1. * Место непрерывной разливки стали в металлургическом цикле
    • 1. 2. Принцип работы MHJI3 и системы охлаждения слитка
    • 1. 3. Кристаллизатор и методы расчета его охлаждения
    • 1. 4. Зона вторичного охлаждения MHJI3 и методы расчета расхода воды
    • 1. 5. Существующие методы улавливания паровоздушных выбросов
    • 1. б
  • Выводы по главе и постановка задачи исследования
  • Глава 2. Методы расчета параметров охлаждения кристаллизатора и оценка результатов расчета
    • 2. 1. Введение в методику расчета
    • 2. 2. Расчет теплоотдачи от поверхности каналов кристаллизатора к охлаждающей воде
      • 2. 2. 1. Определение режима течения воды в канале
      • 2. 2. 2. Методика расчета теплоотдачи
      • 2. 2. 3. Исследование влияния расхода воды и скорости движения воды в кристаллизаторе на интенсивность теплоотдачи
      • 2. 2. 4. Оценку влияния расхода воды и скорости движения воды в кристаллизаторе на интенсивность теплоотдачи
    • 2. 3. Расчет теплового сопротивления стенки кристаллизатора
      • 2. 3. 1. Методика расчета теплового сопротивления
      • 2. 3. 2. Расчет теплового сопротивления рабочей стенки кристаллизатора
      • 2. 3. 3. Исследование зависимости теплового сопротивления рабочей стенки кристаллизатора от характерных размеров
      • 2. 3. 4. Анализ зависимости теплового сопротивления от геометрических размеров
      • 2. 3. 5. Оценка влияния на тепловое сопротивление стенки коэффициента теплоотдачи и геометрических размеров каналов
    • 2. 4. Расчет тепловых потоков через стенку кристаллизатора
      • 2. 4. 1. Методика расчета тепловых потоков
      • 2. 4. 2. Расчет тепловых потоков через стенку кристаллизатора
      • 2. 4. 3. Оценка тепловых потоков от скорости разливки и по высоте кристаллизатора
    • 2. 5. Расчет параметров охлаждения кристаллизатора
      • 2. 5. 1. Методика расчета температуры охлаждающей воды
      • 2. 5. 2. Расчет температуры охлаждающей воды
      • 2. 5. 3. Определение допустимой скорости воды в каналах кристаллизатора
      • 2. 5. 4. Расчет температуры рабочей поверхности стенки кристаллизатора
      • 2. 5. 5. Расход и нагрев охлаждающей воды в кристаллизаторе
      • 2. 5. 6. Оценка зависимости параметров охлаждения кристаллизатора от скорости воды, скорости разливки и геометрических размеров кристаллизатора
    • 2. 6. Выводы по главе
  • Глава 3. Исследование качественного состава исходной воды и конденсата, образующегося в зоне вторичного охлаждения MHJI
    • 3. 1. Определение источников исходной воды и конденсата
    • 3. 2. Потенциометрицеский метод
    • 3. 3. Титрование
    • 3. 4. Исследование качественного состава отложений, образующихся на роликах МНЛЗ
    • 3. 5. Физико-химические процессы в воде системы охлаждения МНЛЗ
    • 3. 6. Выводы по главе
  • Глава 4. Исследование параметров паровоздушной смеси, образующейся в бункере МНЛЗ
    • 4. 1. Существующая система удаления паровоздушной смеси из бункера зоны вторичного охлаждения МНЛЗ
    • 4. 2. Схема образования паровоздушной смеси при охлаждении сляба спрейерным потоком водовоздушной смеси
    • 4. 3. Методика расчета параметров паровоздушной смеси, образующейся в зоне вторичного охлаждения МНЛЗ
    • 4. 4. Расчет величины массового расхода пара, содержащегося в паровоздушной смеси
    • 4. 5. Пример расчета величины массового расхода пара, содержащегося в паровоздушной смеси
    • 4. 6. Выводы по главе
  • Глава 5. Разработка математической модели и моделирование процесса принудительного охлаждения и конденсации паровоздушной смеси, удаляемой из зоны вторичного охлаждения MHJI
    • 5. 1. Предпосылки для создания математической модели
    • 5. 2. Структура математической модели
    • 5. 3. Основные исходные данные, использованные при поверочных расчетах
    • 5. 4. Исходные данные для расчета в программе ChemCad
    • 5. 5. Моделирование и расчет зоны вторичного охлаждения
    • 5. 6. Моделирование и расчет зоны отвода и конденсации паровоздушной смеси
      • 5. 6. 1. Математическая модель процессов химического превращения воды в зоне вторичного охлаждения, отвода и конденсации паровоздушной смеси
      • 5. 6. 2. Результаты расчетов и их обсуждение
    • 5. 7. Моделирование и расчет системы удаления остаточной паровоздушной смеси
      • 5. 7. 1. Особенности математической модели системы удаления остаточной паровоздушной смеси
      • 5. 7. 2. Результаты расчетов и их обсуждение
    • 5. 8. Выводы по главе

Совершенствование системы охлаждения слитка при непрерывной разливке стали (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Использование машин непрерывного литья заготовок (MHJ13) позволяет резко повысить производительность труда металлургов, расширить сортамент производимых сталей, улучшить качество металла и снизить его себестоимость.

Охлаждение разливаемого металла и узлов MHJI3 осуществляется водой. Так, например, кристаллизатор охлаждается водой по периметру. Вода движется по каналам, выполненным в медной плите кристаллизатора, с определенной скоростью и отводит необходимое количество тепла. В последнее время находят все более широкое применение кристаллизаторы с каналами прямоугольной формы, требующие более интенсивного охлаждения и, следовательно, более высоких скоростей движения воды и больших ее расходов. Температура воды при движении по каналам не должна превышать температуру кипения. При кипении нарушается движение воды и на стенках каналов образовывается накипь, ухудшающая теплосъем. Образование накипи обусловлено качественным составом исходной воды, который влияет и на качественный состав паровоздушной смеси, образующейся в зоне вторичного охлаждения МНЛЗ.

На действующих установках в зоне вторичного охлаждения основное количество тепла отводится от слитка охлаждающей водой и паром, получающимся при частичном испарении воды в условиях соприкосновения ее с раскаленной поверхностью слитка. 7.

Туман, образующийся при водовоздушном охлаждении, в зоне вторичного охлаждения MHJI3 есть не что иное, как водяная пыль. Поскольку вода способна поглощать воздух и другие газы, то по мере увеличения количества растворенных в воде газов усиливается ее агрессивность. Поэтому перед выбросом в атмосферу паровоздушную смесь необходимо очищать от вредных веществ, содержащихся в выбросах.

Диссертация посвящена разработке математической модели тепловых процессов охлаждения, протекающих в кристаллизаторе и зоне вторичного охлаждения MHJI3. Для разработки математической модели, подготовки исходных условий для расчетов по этой модели были выполнены экспериментальные работы на MHJI3 ОАО «Северсталь» .

Целью работы является совершенствование системы охлаждения слитка при непрерывной разливке на основе исследования параметров охлаждения кристаллизатора с пазами прямоугольной формы и параметров паровоздушной смеси, образующейся в зоне вторичного охлаждения MHJ13.

5.8. Выводы по главе.

Таким образом, показано, что математическая модель физико-химических процессов, протекающих в зоне вторичного охлаждения MHJJ3, может быть описана, так называемой, расчетной химико-технологической схемой, используемой обычно в системах автоматического проектирования химико-технологических процессов. Как правило, эти химико-технологические' процессы представляют собой сочетание химических процессов превращения органических или неорганических веществ в процессе теплообмена и массообмена. Именно эти же физико-химические процессы протекают при охлаждении сляба в зоне вторичного охлаждения. Поэтому принятый при моделировании подход является целесообразным и корректным. Возможность использования унифицированных математических модулей типовых аппаратов, включенных в состав унифицированного программного комплекса ChemCad и описанного пиктограммами, изображающими условное обозначение аппаратов, позволяет автоматизировать процесс расчета и сделать его наглядным и контролируемым. Расчет материальных балансов в такой системе может быть выполнен быстро и качественно,' что обеспечивает получение большого массива расчетных данных при различной исходной информации. Анализ этого массива расчетной информации позволяет прийти к достаточно глубоким и обоснованным выводам по технологии теплообмена и процессов очистки. Все это является несомненным преимуществом разработанной модели, основанной на применении компьютерных программных продуктов.

Сложность создания математической модели зоны вторичного охлаждения МНЛЗ состоит в том, что необходимо обеспечить выше названные модели в одновременном описании физических и химических процессов, протекающих при контакте водовоздушной смеси с раскаленной поверхностью сляба («800°С). В литературе практически нет данных математического описания таких технологических процессов в металлургии, в особенности, с использованием современной вычислительной техники. Поэтому представляется интересным использованный подход, описанный в [97], где для описания химико-технологических процессов использовались совместно интегральный табличный процессор Microsoft Excel и интегральный программный комплекс ChemCad. Разработанная математическая модель системы удаления и конденсации паровоздушной смеси из зоны вторичного охлаждения МНЛЗ позволяет:

• Учитывать тепловые и химические процессы, происходящие при образовании паровоздушной смеси в зоне вторичного охлаждения МНЛЗ;

• Определять количество и качество конденсата, образующегося в зоне вторичного охлаждения МНЛЗ, с целью защиты воздушного бассейна от вредных веществ содержащихся в паровоздушных выбросах.

Заключение

.

Как показано в работе, процессы теплообмена имеют решающую роль в оптимальной организации охлаждения слитка в МНЛЗ. Возможность экспериментальной проверки в широком диапазоне режимов непосредственно в существующих промышленных агрегатах связана с большими экономическими потерями и риском выработки больших партий некондиционного продукта. Поэтому создание математических моделей процессов теплообмена, протекающих на основных этапах охлаждения слитка в кристаллизаторе и зоне вторичного охлаждения МНЛЗ, позволяет предсказать и с достаточной точностью определить параметры охлаждения кристаллизатора и паровоздушной смеси, удаляемой из зоны вторичного' охлаждения МНЛЗ. Однако, создание математических моделей сталкивается с большим количеством параметров, которые необходимо учесть в ходе моделирования, также необходимостью одновременного учета как физических, так и химических процессов, протекающих в ходе реализации в заданной технологии охлаждения слитка. Выход был найден в использовании современных интегральных табличных процессоров типа Microsoft Excel как индивидуально, так и в сочетании с интегральным программным комплексом типа ChemCad. Опыт такого моделирования показал, что разработанные математические модели, реализованные в виде программ с использованием этих интегральных программных комплексов, позволяют с высоким быстродействием, высоким сервисом и большой наглядностью проводить расчеты процессов теплообмена, как в кристаллизаторе, так и в зоне вторичного охлаждения MHJI3. При этом удается с достаточной точностью описать как физические, так и химические превращения, которые протекают при охлаждении сляба через стенку кристаллизатора и при непосредственном контакте с водовоздушной смесью в зоне вторичного охлаждения. Все это позволяет сделать вывод, что разработанные математические модели могут-явиться научной основой для практической разработки и инженерной методики расчета процессов теплообмена в основных узлах MHJI3. В работе показано как могут быть реализованы, разработанные математические модели, например, для определения возможности конденсации и коррозионного разрушения выхлопных труб системы выброса паровоздушной смеси из зоны вторичного охлаждения MHJI3.

Таким образом, в работе выполнено следующее: 1. Разработана методика расчета параметров охлаждения кристаллизатора с профилированными пазами прямоугольного сечения, включающая в себя методику расчета теплоотдачи от стенок каналов к охлаждающей воде, инженерную и математическую модель теплопередачи в стенке кристаллизатора, методику определения тепловых потоков через стенку кристаллизатора.

2. Исследована зависимость коэффициента теплоотдачи от стенок каналов кристаллизатора к охлаждающей воде от температуры, скорости и расхода воды, зависимость теплового сопротивления стенки кристаллизатора от коэффициента теплоотдачи и от геометрических размеров каналов, зависимость тепловых потоков в кристаллизаторе от скорости разливки по высоте кристаллизатора, зависимости параметров охлаждения кристаллизатора от скорости воды, скорости разливки и геометрических размеров кристаллизатора.

3. Разработаны технологические таблицы по расходам воды и перепадам температуры воды между выходом и входом по узкой и широкой стенкам различных сечений кристаллизатора.

4. Исследован химический состав конденсата, образующегося в зоне вторичного охлаждения машины непрерывного литья заготовок, и выявлен механизм образования агрессивной среды в конденсате.

5. Определено количество пара, образующегося в зоне вторичного охлаждения машины непрерывного литья заготовок.

6. Разработана математическая модель процесса принудительного удаления и конденсации паровоздушной смеси, позволяющая определять количество и качественный состав конденсата при изменяющихся расходах воды, подаваемой на зону вторичного охлаждения, зависящих от технологических параметров.

Разработанные методики переданы ОАО «Северсталь» для промышленного использования на действующих МНЛЗ и ООО «ТЮУМЗ» для использования при проектировании МНЛЗ новых конструкций.

Диссертант выражает глубокую благодарность за помощь в работе над диссертацией В. Р. Аншелесу, Н. И. Шестакову, З. К. Кабакову и всем сотрудникам кафедры теплотехники и гидравлики Череповецкого государственного университета.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Г. А. Производство стали. М.: Металлургия, 1982. — 496 с.
  2. В.А. Тепловая работа машин непрерывного литья заготовок. М.: Металлургия, 1988. -141 с.
  3. Д. П., Колыбалов И. Н. Непрерывное литье стали. М.: Металлургия, 1984. -197 с.
  4. В. М., Карлинский С. Е., Беренов А. Д. Машины непрерывного литья слябовых заготовок. М.: Металлургия, 1991. -271 с.
  5. Е.М. Затвердевание стальных слитков. М.: Металлургия, 1982. -168 с.
  6. В. А., Китаев Е. М. Теплофизика формирования непрерывного слитка. М.: Металлургия, 1974. — 215с.
  7. Теория непрерывной разливки (технологические основы)/ B.C. Рутес, В. Н. Аскольдов, Д. П. Евтеев и др. -М.: Металлургия, 1971. -296с.
  8. А.Л., Акименко А. Д. Теплопередача и затвердевание стали в установках непрерывной разливки. -М.: Металлургия, 1966. -190с.
  9. А.Д., Китаев ЕМ., Скворцов А. А. Тепловой расчет машин непрерывного литья стальных заготовок. Горький: Из-во ГПИ, 1979.-86 с.
  10. Н.С. Теплопередача. М.: Высшая школа, 1964. — 490 с.
  11. Непрерывная разливка стали в сортовые заготовки / B.C. Рутес, Н. Н. Куклин, Д. П. Евтеев и др. М.: Металлургия, 1967. — 144с.
  12. Энергосиловые параметры установок непрерывной разливки стали / М. Я. Бровман, Е. В. Сурин, В. Г. Груздин и др. М.: Металлургия, 1969. — 280с.
  13. Непрерывная разливка стали на радиальных установках / В. Т. Сладкоштеев, Р. В. Потанин, О. Н. Суладзе, B.C. Рутес. М.: Металлургия, 1974. -288с.
  14. Н.И. Тепловые процессы при непрерывной разливке стали. -М.: Черметинформация, 1992. -268с.
  15. В.А. Разливка и кристаллизация стали.-М.: Металлургия, 1976 -522 с.
  16. А. Н., Клочай В. В., Тишков В. Я., Иванов Ю. И. Теплотехнология непрерывной разливки стали на MHJ13 Чер МК. // Инженерные проблемы экологии: Материалы международной конференции. Вологда. 1991. Вып.З. с. 1−17.
  17. С.М., Хапова О.В, Андронов В. А. Методика расчета оптимального шага расположения роликов машины непрерывного литья заготовок Деп. в ВИНИТИ № 1632-В98. Череповец. ЧГУ. 1998.
  18. Хапова О. В, Чумаков С. М., Кабаков З. К. Расчет конструктивных параметров радиальной машины непрерывного литья заготовок. Деп. в ВИНИТИ № 1633-В98. Череповец. ЧГУ. 1998.
  19. О.В., Чумаков С. М., Кабаков З. К. Теплофизические характеристики теплообмена в машине непрерывного литья заготовок. Деп. в ВИНИТИ № 1634-В98. Череповец. ЧГУ. 1998.
  20. А.П., Хапова О.В, Чумаков С. М. Тепловые процессы в затвердевающем слитке при известной температуре охладителя и интенсивности охлаждения. Деп. в ВИНИТИ № 181-В99. Череповец. ЧГУ. 1999.
  21. С.М., Кабаков З. К., Хапова О. В. Методика расчета режимов охлаждения непрерывного слитка // Повышение эффекивности теплообменных процессов и систем: Сборник. Тезисы международной научно-технической конференции. Вологда. ВоПИ. 1998. с.58−59.
  22. С.М., Хапова О. В., Запатрина Н. В., Лукин С. В. Эффективный коэффициент теплоотдачи от жидкого металла к оболочке слитка // XI11
  23. С.М., Лукин С. В., Хапова О. В. Оптимизация режимов управления охлаждением сляба в МНЛЗ // Информационные технологии в производственных, социальных и экономических процессах (Инфотех-99): Сб. тр. 11 Междунар. конф. Череповец, 1999.С.68−69.
  24. А. А., Паршин В. М., Парфенов Е. П., Клок В. П., Лунев А. Г. Оптимизация режима вторичного охлаждения непрерывно литых слябов. // Сталь. 1995, №> 12. с. 32.
  25. З.К., Горяинов В. А., Подорванов А. Г., Чесницкая Е. А. Инженерный способ расчета вторичного охлаждения крупного непрерывного слитка // Сб. Металлургическая теплотехника. М. Металлургия, № 5, 1976, с.28−33.
  26. М.С., Рутес B.C., Фультмахт В. В. Непрерывная разливка стали. -М.: Металлургиздат, 1961. -402 с.
  27. М.Я., Сурин Е. В., Крулевецкий С. А. // Сталь. 1965, № 1, с. 31−32.
  28. А. И. Чижиков, Г. П. Рачук, В. А. Розов и др.// Сталь. 1966, № 6, с. 506−507.
  29. А. И., Перминов В. П., Иохимович Б. А., Непрерывная разливка стали в заготовки крупного сечения. -М.: Металлургия, 1970. -136 с.
  30. Н.М., Лейтес А. В. Трещины в стальных слитках. М.: Металлургия, 1969. — 112 с.
  31. Schoeffman R. Iron and Steel Eng., 1972, v. 49, № 8, p. 25−35.
  32. Ende H., Vogt G. G. Iron and Steel Eng., 1972, v. 210, № 12, p. 889−894
  33. А. И. Теория затвердевания отливки. M.: Машгиз, 1960. -436с.
  34. А.Д. Акименко, Л. Б. Казанович, А. А. Скворцов и др.// Изв.вузов. Черная металлургия, 1972. № 6, с. 162−170.
  35. З.К., Самойлович Ю. А., Горяинов В. А., Подорванов А. Г., ПерминовВ.П. //Сталь. 1976,№ 12. с.1078−1081.
  36. М. Я. Очистка газов в металлургии. -М.: Металлургия, 1976. 384с.
  37. И. 3. Контактный нагрев воды продуктами сгорания природного газа. Л.: Недра, 1990. 280с.
  38. С. 300 705 СССР, MKMF 22 В 7 / 12. Жаротрубный газотрубный котел / А. И. Сараф и Б. А. Сараф (СССР). — № 1 288 306 / 24−6- Заяв. 10.12.68- Опубл. 07.04.71, Бюл. № 13, с. 157.
  39. А. М., Горбенко В. А., Удыма П. Г. Проектирование, монтаж и эксплуатация тепломассообменных установок. М.: Энергоиздат, 1981. -280с.
  40. В. С. Прямоточные распылительные аппараты в теплоэнергетике. М.: Энергоатомиздат, 1989. -240с.
  41. В. М., Ручинский В. Р., Камников А. М., Чернышев В. И. Пленочная тепло- и массообменная аппаратура. М.: Химия, 1988. — 240с.
  42. Е. И., Горнев В. А., Мельцер В. Д., Пастушенко В. Д., Савинкин В. И. Контактные теплообменники. М.: Химия, 1987. -256 с.
  43. И. А. Исследование массоотдачи в газовой фазе и эффективной поверхности контакта фаз в абсорбционных насадочных колоннах: Автореф. дис. М 1961. -15 с.
  44. Н. А., Гильденблат И. А., Рамм В. М. Эффективная поверхность контакта фаз в абсорбционных насадочных колоннах.-Труды МХТИ им. Д. И. Менделеева, 1963, вып. 11., с. 5−18.
  45. А. Т. Исследование смачиваемости кольцевых башенных насадок: Автореф. дис. Одесса, 1962. -18. с.
  46. Исследование возможности интенсификации контактных экономайзеров при помощи новых высокоэффективных насадок / Р. Д. Даракчиев, Н. Н. Колев, Г. П. Паскалов и др. Теплоэнергетика, 1985, № 3, с. 71 -73.
  47. А. А., Урбах И. И., Анастасиади А. П. Очистка дымовых газов в промышленной энергетике. М.: Энергия,-1969.
  48. Справочник по пыле и золоулавливанию / Под общ. ред. А. А. Русанова. -М.: Энергия, 1975.
  49. В. Промышленная очистка газов. -М.: Химия, 1981.
  50. Очистка промышленных газов от пыли / В. Н. Ужов, А. Ю. Вальдберг, Б. И. Мягков, И. К. Решидов. М.: Химия, 1981.
  51. Энергетика и охрана окружающей среды / Под. ред. Н. Г. Залыгина, J1. И. Кроппа, Ю. М. Кострикина. М.: Энергия, 1997.
  52. В. С. Прямоточные распылительные аппараты в теплоэнергетике. М.: Энергоатомиздат, 1989.- 240 с.
  53. С. Б. Газоочистные аппараты и установки в металлургическом производстве. М.: Металлургия, 1990. — 397 с.
  54. Дои Дзе Конвертерное производство стали. М.: Металлургия, 1971. -295 с.
  55. В.Г., Крук А. Т. Экономия теплоэнергетических ресурсов на промышленных предприятиях. М.: Энергоатомиздат, 1991. — 110с.
  56. В.А. Теплообменные аппараты для вязких жидкостей. Основы расчета и проектирования. JL: Энергия, Ленинград, отд-ние, 1971.
  57. Стационарные газотурбинные установки. Справочник. / Под общ. ред. J1.B. Арсеньева, В. Г. Тырышкина. Л.: Машиностроение, Ленинград, отд-ние, 1989. — 542 с.
  58. Рей Д., Майкмайкл Д. Тепловые насосы. / Пер. с англ. Е. И. Янтовского. -М.: Энергоиздат, 1982. 220 с.
  59. Е.И., Рашковский П. В. Теплообменники конденсаторы в процессах химической технологии: Моделирование, расчет, управление. -Л.: Химия, Ленинград, отд-ние, 1990. — 286с.
  60. В.В., Мешалкин В. П., Гурьева Л. В. Оптимизация теплообменных процессов и систем. М.: Энергоатомиздат, 1988. — 191 с.
  61. Справочник по теплообменникам: В 2 т. Пер. с англ. М.: Энергоатомиздат, 1987. Перевод изд.: Heat exchanger design handbook. Т.2./ Белл К. Дж. и др. .- Пер. под ред. О. Г. Мартыненко и др. 1987. — 352 с.
  62. Д. Развитые поверхности теплообмена. / Д. Керн, А. Краус: Пер. с англ. Ю. А. Зегарника и В. Я. Сидорова. М.: Энергия, 1977.- 462 с.
  63. JI.M., Глушков А, Ф. Теплообменники с интенсификацией теплоотдачи. М.: Энергоатомиздат, 1986. — 238 с.
  64. Д.Д., Попалов В. В. Оптимизация теплообменников по поверхности теплообмена. М.: Энергоатомиздат, 1986. — 150 с.
  65. Л.Н., Юренев В. Н. Котельные установки промышленных предприятий.- М.: Энергоатомиздат, 1988. 527 с.
  66. Теполтехника./ Под ред. Баскакова А. П. М.: Энергоатомиздат, 1991. -224 с.
  67. В.Г., Моисеев П. Л. Теплообмен в разнотемпературной камере при осушении сжатого воздуха. // Межвуз. сб.: Механизация работ на рудниках. Кемерово.: КузПИ, 1986. с. 136−144.
  68. В.Л., Пряхин А. С. Тепловые процессы в системах охлаждения отходящих газов судовых ДВС.// Тепловые процессы в технологических системах: Сборник научных трудов. Череповец. 1995. вып.1. с.69−72.
  69. О.А., Лерман Е. Ю. Создание малотоксичных дизелей речных судов. Л.: Судостроение, 1990. — 112 с.
  70. Г. Б. Судовые двигатели и окружающая среда. Л.: Судостроение, 1979. — 144 с.
  71. В.В., Голубев В. А., Овчинников В. М., Лиходиевский В. Л. Вторичные теплоэнергоресурсы и охрана окружающей среды. М.: Высшая школа, 1988. — 172 с.
  72. А.С. СССР № 957 940, кл. В 01 Д 47/05 Способ очистки парогазовой смеси / А. Н. Шичков, А. В. Лукин, С. Б. Ябко, Ю. В. Луканин. Заяв. 03.02.81- Опубл. 07.06.93. Бюл. № 21.
  73. В.П., Осипова В. А., Сукомел А. С. Теплопередача. М.: Энергоиздат, 1981. -416 с.
  74. Gnielinski V. New Equation for Heat and Mass Transfer in Turbulent Pipe fnd Channel Flow, Int. Chem. Eng., Vol. 16, pp. 359−368. 1976.
  75. Mc. Adams W.H. Heat Transmission, Mc Graw-Hill Series in. Chemikal Eggineering. Mc Graw-Hill, New York.
  76. Справочник по тепломассообмену: в 2 т. Т.1/ Пер. с англ., под ред. Б. С. Петухова, В. К. Шикова. -М.: Энергоатомиздат, 1987. 560 с.
  77. Нащекин В. В, Техническая термодинамика и теплопередача. М.: Высшая школа, 1964. — 560 с.
  78. И.Г. Общая химия. М.: Химия, 1987. — 464 с.
  79. Н.Ф. Химия воды и микробиология. М.: Высшая школа, 1979, -340 с.
  80. О. В. Физико-химические процессы в воде систем охлаждения технологических машин // Тепловые процессы в технологических системах: Сб. тр. Вып.1. Череповец, 1995. с.77−79.
  81. .В. Учебник общей химии. М.: Химия, 1981. -560 с.
  82. Е.М., Вовченко Г. Д., Гузея Л. С. Общая химия.-М.: Из-во Мое. ун-та, 1980. 726 с.
  83. М.Х., Дракин С. И. Общая и неорганическая химия. М.: Химия, 1981.-632 с.
  84. В.А. Техническая термодинамика и основы теплопередачи.- М.: Высшая школа, 1983.
  85. В.А., Козин В. Е. Температура на границе слитка охлаждающая среда в процессе непрерывной разливки стали. // Сб. Проблемы качества и эффективности использования мет. в машиностроении. — Тула.: 1982. с.111−114.
  86. С.А., Александров А. А. Термодинамические свойства воды и водяного пара. Справочник. М.: Энергоатомиздат, 1984. — 79 с.
  87. А.В. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха. М.: Высшая школа, 1971.- 459с.
  88. М.П., Новиков И. Н. Техническая термодинамика. М.: Энергия, 1968.-496с.
  89. В.А., Сычев В. В., Шейндлин А. Е. Техническая термодинамика. -ML: Наука, 1979.-512с.
  90. О.В. Моделирование процесса конденсации и удаления паровоздушной смеси из слябовой МНЛЗ // Повышение эффективности теплообменных процессов и систем: Сб. тр. 11 Междунар. конф. Вологда, 2000. с.98−99.
  91. О.В. Опытно-промышленное испытание установки принудительной конденсации парогазовой смеси слябовой МНЛЗ // Тепловые процессы в технологических системах: Сб. тр. Вып. 3. Череповец, 1996. с.69−72.
  92. В.А., Хавин З. Я. Краткий химический справочник: Справ, изд. / Под ред. А. А. Потехина и В. И. Ефимова. Л.: Химия, 1991. — 432 с.
  93. Краткий справочник физико-химических величин. / Под ред. А. Л. Равделя и A.M. Пономаревой. Л.: Химия, 1983. — 232 с.
Заполнить форму текущей работой

На отлично!