Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Формирование структуры и повышение конструкционной прочности низкоуглеродистых мартенситных сталей

Диссертация: Формирование структуры и повышение конструкционной прочности низкоуглеродистых мартенситных сталей
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Потеря работоспособности подавляющего большинства конструкций связана с изнашиванием при трении. Повышение долговечности в этом случае достигают за счет упрочнения поверхности изделий. Химико-термическая обработка (ХТО) низкоуглеродистых мартенситных сталей в газообразных насыщающих средах исследована для процессов цементации, азотирования и нит-роцементации. Насыщение элементами внедрения… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Формирование структуры при мартенситном превращении, конструкционная прочность и упрочнение поверхности сталей
    • 1. 1. Формирование структуры и свойства низкоуглеродистых мартенситных сталей
    • 1. 2. Упрочнение поверхности сталей при диффузионном насыщении азотом и углеродом
    • 1. 3. Постановка задачи
  • 2. Материалы и методики исследований
    • 2. 1. Методики приготовления опытных образцов и проведения экспериментов
    • 2. 2. Изучение микроструктуры
    • 2. 3. Электронно-микроскопические исследования 38″
    • 2. 4. Дилатометрические исследования
    • 2. 5. Магнитометрические исследования
    • 2. 6. Дифференциальная сканирующая калориметрия
    • 2. 7. Методика рентгеноструктурного анализа
    • 2. 8. Методика испытаний на одноосное растяжение
    • 2. 9. Методика определения ударной вязкости и трещиностойкости
    • 2. 10. Методика дюрометрических исследований
    • 2. 11. Методика послойного химического анализа
    • 2. 12. Методика определения эффективного коэффициента диффузии и энергии активации
  • 3. Структура и свойства термоупрочненной низкоуглеродистой мартенситной стали
    • 3. 1. Состав, фазовые и структурные превращения в низкоуглеродистых мартенситных сталях
    • 3. 2. Конструкционная прочность низкоуглеродистой мартенситной стали 12Х2Г2НМФБ после закалки и отпуска
  • 4. Карбонитрирование низкоуглеродистой мартенситной стали 12Х2Г2НМФБ в расплавах солей
    • 4. 1. Низкотемпературное насыщение стали со структурой низкоуглеродистого мартенсита азотом и углеродом
    • 4. 2. Высокотемпературное карбонитрирование низкоуглеродистой мартенситной стали 12Х2Г2НМФБ в экологически безопасных расплавах солей
  • 5. Практическая реализация исследований и проведение натурных испытаний деталей винтовых забойных двигателей из низкоуглеродистой мартенситной стали
    • 5. 1. Разработка технического задания на состав и технологию термической обработки заготовок валов винтовых забойных двигателей из стали 12Х2Г2НМФБ
    • 5. 2. Результаты натурных испытаний валов винтовых забойных двигателей из стали 12Х2Г2НМФБ
    • 5. 3. Результаты натурных испытаний ответственных конструкционных деталей винтовых забойных двигателей относительно небольших габаритов из НМС12Х2Г2НМФБ

Формирование структуры и повышение конструкционной прочности низкоуглеродистых мартенситных сталей (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Одним из наиболее значительных достижений материаловедения конца XX столетия стало создание мартенситных конструкционных сталей. К классу мартенситных относят мартенситостареющие и низкоуглеродистые мартенсит-ные стали (НМС). До последнего времени мартенситостареющие обеспечивали рекордные показатели конструкционной прочности, а НМС — наилучшее отношение цена/качество. Одно из направлений дальнейшего прогресса мартенситных сталей связано с повышением конструкционной прочности рационально легированных НМС. Альтернативой мартенситным являются улучшаемые стали. Стали со структурой низкоуглеродистого пакетного мартенсита (в сравнении со сталями со структурой сорбита отпуска) обеспечивают более высокую конструкционную прочность в сложных условиях нагружения (сложнонапря-женное состояние, динамический характер нагружения, низкие температуры эксплуатации) и обладают существенными преимуществами при химико-термическом воздействии. Легирование низкоуглеродистых мартенситных сталей позволяет реализовать мартенситное превращение в крупногабаритных изделиях при замедленном охлаждении на спокойном воздухе и, в результате, отказаться от использования экологически опасных закалочных сред.

Для целенаправленного изменения структуры необходимо знать закономерности ее формирования при нагреве и охлаждении. НМС обладают высокой устойчивостью переохлажденного аустенита в интервале температур нормального и промежуточного превращений, что позволяет получать структуру низкоуглеродистого пакетного мартенсита при достаточно высоких температурах, Мн= 400−380 °С.

Традиционно для большинства используемых в машиностроении конструкционных сталей после закалки на мартенсит проводят высокий отпуск, целью которого является получение структуры сорбита отпуска с характерным комплексом свойств, обеспечивающим работоспособность. Для сталей со структурой низкоуглеродистого пакетного мартенсита характерна высокая конструкционная прочность в свежезакаленном и низкоотпущенном состоянии.

Сохранение субструктуры пакетного мартенсита при нагреве до критических температур обеспечивает отпускоустойчивость НМС. Это оказывает существенное влияние на механизм а—>у превращения, структуру и свойства ау-стенита.

Потеря работоспособности подавляющего большинства конструкций связана с изнашиванием при трении. Повышение долговечности в этом случае достигают за счет упрочнения поверхности изделий. Химико-термическая обработка (ХТО) низкоуглеродистых мартенситных сталей в газообразных насыщающих средах исследована для процессов цементации, азотирования и нит-роцементации. Насыщение элементами внедрения в жидких расплавах позволяет интенсифицировать процесс обеспечить высокую скорость нагрева и равномерный нагрев, регулировать в широких пределах скорость охлаждения после обработки. Применяемые в настоящее время жидкие среды часто являются вредными для здоровья человека и окружающей среды. Поэтому представляется целесообразным использование для насыщения новых экологически безопасных расплавов солей, новые технологии имеют и значительные экономические преимущества.

Тематика диссертации соответствует Приоритетным направлениям развития науки, технологий и техники РФ и Перечню критических технологий РФ. Работа выполнена при поддержке Фонда содействия развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере, государственный контракт № 4293р/6718, гранта РФФИ 07−08−96 007-рурала, гранта РФФИ 09−08−99 001-рофи, аналитической ведомственной целевой программе «Развитие научного потенциала высшей школы» (раздел «Проведение фундаментальных исследований в области технических наук», № 2.1.2/1225).

Целью данной работы является исследование закономерностей структуро-образования и формирования свойств при термической и химико-термической обработках низкоуглеродистых мартенситных сталей повышенной конструкционной прочности и технологичности.

Для достижения указанной цели в работе поставлены следующие задачи:

1 Исследовать фазовые превращения НМС при термическом воздействии в широких температурно-временных интервалах. Изучить структуру и механические свойства НМС 12Х2Г2НМФБ после термической обработки.

2 Исследовать закономерности формирования структуры, фазового и химического состава, свойств градиентных слоев, образующихся при низко (до 600 °С) и высокотемпературном насыщении НМС 12Х2Г2НМФБ в расплавах солей.

3 Провести апробацию разработанных технологических параметров в производственных условиях и испытания изделий.

Положения, выносимые на защиту:

1 Превращение а—>у в низкоуглеродистых сталях со структурой пакетного мартенсита происходит в два этапа: по сдвиговому, а затем по диффузионному механизмам при нагреве. Сдвиговое а—>у превращение реализуется в большей степени при аустенитизации отпускоустойчивых НМС.

2 Структура пакетного мартенсита, сформированная при охлаждении в широких интервалах скоростей, в том числе на воздухе, с температур горячей деформации НМС 12Х2Г2НМФБ обеспечивает высокую конструкционную прочность, характеристики вязкости в 1,5−2 раза превосходят аналогичные показатели сталей типа 40ХН2М, Э8ХНЗМФ со структурой сорбита отпуска.

3 Кинетические параметры процесса диффузионного насыщения элементами внедрения в расплавах на основе цианата калия низкоуглеродистого мартенсита с различной морфологией и размерами реек.

4 Структура и закономерности формирования градиентных слоев при высокотемпературном диффузионном насыщении низкоуглеродистого аусте-нита азотом, углеродом и кремнием в экологически безопасных расплавах солей на основе хлоридов и карбонатов калия и натрия с добавками азотсодержащих соединений.

5 Параметры технологических процессов термической и химико-термической обработок стали 12Х2Г2НМФБ.

Научная новизна:

1 Методом ДСК установлено, что при нагреве с умеренными (10 °С/мин) скоростями НМС с исходно мартенситной структурой превращение начинается по сдвиговому механизму и продолжается диффузионным путем. Долю аусте-нита, образованного по обратному мартенситному механизму определяет количество низкотемпературной фазы, сохранившей реечную структуру до завершения а—>у превращения.

2 Пакетный мартенсит, образованный при закалке НМС 12Х2Г2НМФБ и низком (до 250 °С) отпуске обладает максимальной конструкционной прочностью.

3 Определены кинетические параметры процесса насыщения азотом низкоуглеродистого мартенсита. Сохранение в процессе низкотемпературного насыщения реечной и блочно-реечной субструктуры низкоуглеродистого мартенсита приводит к уменьшению энергии активации диффузии азота относительно других типов структур сталей. Уменьшение размеров зерен аустенита и элементов структуры мартенсита слабо влияет на протяженность градиентных слоев, но приводит к существенному диспергированию карбонитридной фазы в диффузионной зоне.

4 При исследовании высокотемпературного насыщения низкоуглеродистой мартенситной стали в жидких экологически безопасных средах экспериментально доказано отсутствие эвтектоидного распада независимо от скорости охлаждения (V) в интервале варьирования V = 600.30 °С/с. Обнаружено снижение значений энергии активации диффузии азота в низкоуглеродистом ау-стените, наследующем субструктуру пакетного мартенсита. Установлено, что поверхность содержит а-фазу, не более 10% у-фазы и карбонитриды.

5 Экспериментально доказано увеличение в процессе насыщения (низко-и высокотемпературного) концентрации карбидообразующих элементов и никеля в подповерхностных слоях. Распределения легирующих элементов после проведения насыщения в аустените качественно повторяют зависимости, характерные для низкотемпературного карбонитрирования мартенсита при более широких интервалах выравнивания концентраций.

Практическая значимость работы состоит в том, что разработаны режимы термической обработки, повышающие конструкционную прочность НМС, на основании установленных в работе закономерностей фазовых превращений и формирования структуры. Созданные технологические процессы позволяют применять НМС 12Х2Г2НМФБ взамен среднеуглеродистых сталей 40ХН2М, Э8ХНЗМФ, снизить деформацию и коробление при термообработке, исключить использование экологически вредных жидких охлаждающих сред (минеральные масла, щелочи), улучшить качество поверхности, снизить массу изделий, повысить конкурентоспособность продукции. Технологический процесс внедрен в серийное производство деталей (вал, муфта вала) винтовых забойных двигателей на предприятии ООО «Радиус-Сервис». Предложены рациональные экологически безопасные технологии упрочнения нового класса сталей (низкоуглеродистых мартенситных) в температурных интервалах 500 — 580 °C (структура стали мартенсит) и 800 — 900 °C (структура стали аустенит). Новые технологические процессы обеспечивают высокие механические свойства поверхности и сердцевины после относительно непродолжительной обработки. Высокая устойчивость аустенита диффузионного слоя и сердцевины позволяет совместить высокотемпературное карбонитрирование с закалкой на воздухе. Высокотемпературное карбонитрирование обеспечило повышение более чем на порядок коррозионной стойкости деталей при испытаниях в условиях повышенных влажности и температуры без конденсации влаги.

Основные результаты работы доложены и обсуждены на следующих конференциях: II Международной школе «Физическое металловедение» и XVIII Уральской школе металловедов-термистов «Актуальные проблемы физического металловедения сталей и сплавов», Тольятти, 2006 гVII Международной научно-технической конференции «Уральская школа-семинар металловедовмолодых ученых», Екатеринбург, 2006 гIII Международной школы-конференции «Физическое материаловедение: «Наноматериалы технического и медицинского назначения», проходившей 24−28 сентября 2007 в городах Самаре, Тольятти, УльяновскеXIX Уральской школе металловедов-термистов «Актуальные проблемы физического металловедения сталей и сплавов», посвященной 100-летию со дня рождения академика В. Д. Садовского, г. Екатеринбург, 2008 гВосьмой ежегодной международной Промышленной конференции «Эффективность реализации научного, ресурсного и промышленного потенциала в современных условиях», п. Славское, Карпаты, 11−15 февраля 2008.

По теме диссертации опубликовано 12 печатных работ, в том числе 4 статьи в журналах, рекомендованных ВАК.

Автор выражает благодарность д.т.н., профессору Клейнеру JI.M., к.т.н. Иванову A.C., д.ф.-м.н., профессору Спиваку JI.B. и сотрудникам кафедры «Металловедение, термическая и лазерная обработка металлов» Пермского государственного технического университета за помощь и поддержку, оказанные при выполнении работы.

Общие выводы по работе:

1 Методом ДСК установлено, что при нагреве НМС превращение начинается по сдвиговому механизму и завершается по диффузионному. Количество аустенита, образованного по обратному мартенситному механизму тем больше, чем выше отпускоустойчивость исходного мартенсита в результате сохранения реечной структуры до завершения а—>у превращения.

2 Высокая температура начала мартенситного превращения низкоуглеродистого аустенита стали 12Х2Г2НМФБ приводит к образованию пакетного мартенсита даже при охлаждении на воздухе благодаря высокой устойчивости переохлажденного аустенита.

3 Сталь 12Х2Г2НМФБ имеет высокий комплекс свойств, характеризующих конструкционную прочность: ав = 1300 МПа, а02 = 1065 МПа, КСи = 1,60 МДж/м2, КСУ = 0,92 МДж/м2, КСТ = 0,52 МДж/м2. Максимальная конструкционная прочность закаленной НМС 12Х2Г2НМФБ обеспечивается структурным состоянием после отпуска 250 °C. НМС 12Х2Г2НМФБ обеспечивает в 1,5−2 раза большую вязкость, чем среднеуглеродистые улучшаемые стали типа 40ХН2М, 38ХНЗМФ.

4 Энергия активации диффузии азота в НМС со структурой реечного мартенсита ниже чем в ферритной структуре при низкотемпературном (500 580 °С) сульфокарбонитрировании. В процессе насыщения в течение 1 — 2 ч формируется нехрупкий диффузионный слой с твердостью до 1000 НУ, протяженностью до 130 мкм. Слой состоит из тонкой зоны оксисульфидов, высокоазотистых соединений (еи /-фазы) и зоны внутреннего азотирования, которая включает высокоазотистый мартенсит и остаточный аустенит (до 15−17%). Измельчение структурных элементов НМС приводит к росту дисперсности карбонитридной фазы в диффузионной зоне.

5 При высокотемпературном карбонитрировании наследование аустенитом дефектов кристаллического строения реечного мартенсита при сдвиговом а—>у превращении способствуют заметному понижению энергии активации диффузии азота в аустените (107 кДж/моль-К) относительно сталей с исходными ферритной и феррито-перлитной структурами (118−145 кДж/моль-К). Диффузионные слои НМС 12Х2Г2НМФБ протяженностью до 0,3 мм формируются за 2 часа. Структура поверхностного слоя, главным образом — мартенсит, менее 10% остаточного аустенита (на расстоянии от поверхности 40 мкм) и дисперсные карбонитриды.

6 В процессе насыщения НМС в расплавах солей идет перераспределение легирующих элементов в поверхностном слое. Сильные карбидои нитридообразующие элементы и никель имеют повышенную концентрацию вблизи поверхности, концентрации молибдена и марганца слабо зависят от расстояния до поверхности раздела, что указывает на их незначительное участие в образовании дисперсных упрочняющих фаз. Выравнивание концентраций до среднего содержания в стали происходит на расстоянии нескольких десятков микрон от поверхности. Глубина проникновения азота существенно превышает области с повышенной концентрацией других насыщающих элементов: углерода и кремния (в случае высокотемпературного насыщения).

7 Высокая устойчивость азотистого аустенита НМС 12Х2Г2НМФБ исключает эвтектоидный распад и обеспечивает у—ж переход по мартенситному механизму при малых скоростях охлаждения, что приводит к закалке при охлаждении на воздухе непосредственно после ХТО. Скорость охлаждения после насыщения (в исследованных интервалах) практически не влияет на толщину градиентного слоя.

8 Применение НМС 12Х2Г2НМФБ взамен среднеуглеродистых никелевых сталей 40ХН2МА, 38ХНЗМФА для ответственных деталей винтовых забойных двигателей позволило получить значительные экономические, экологические и технологические преимущества, повысило конкурентоспособность продукции.

В работе исследованы фазовые превращения низкоуглеродистых мартенситных сталей при термическом воздействии в широких температурно-временных интервалах. Изучена структура и механические свойства НМС после термической обработки. Исследованы закономерности формирования структуры, фазового и химического состава, свойств градиентных слоев, образующихся при низкои высокотемпературном насыщении НМС в экологически безопасных расплавах солей. Таким образом, задачи, поставленные в работе, решены в полном объеме.

В результате проведенных исследований разработана технология термической обработки НМС 12Х2Г2НМФБ: закалка с низким отпуском, обеспечивающая повышение прочности, вязкости и трещиностойкости в 1,52 раза, относительно среднеуглеродистых сталей типа 40ХН2М, 38ХНЭМФ в, деталях винтовых забойных двигателей.

Разработанные экологически безопасные технологии низкои высокотемпературной химико-термической обработки могут найти применение для упрочнения поверхности и повышения конструкционной прочности стальных изделий.

Расчет экономической эффективности внедрения НМС 12Х2Г2НМФБ взамен сталей 40ХН2МА, 38ХНЗМФА на предприятии ООО «Фирма «Радиус-Сервис» показал возможность сокращения, производственных и эксплуатационных расходов на сумму, превышающую 13,5 млн руб. в год.

Настоящая диссертационная работа продолжает исследования, проводимые в последние годы на кафедре «Металловедение, термическая и лазерная обработка металлов» ПГТУ. Тематика диссертации соответствует.

Приоритетным направлениям развития науки, технологий и техники РФ и Перечню критических технологий РФ. Полученные результаты превосходят известные ранее НМС по конструкционной прочности при выполнении требований по экологической безопасности термической и химико-термической обработок.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Показать весь текст

Список литературы

  1. В.Б. Диффузия и фазовые превращения в металлах и сплавах. -Киев: Наук. Думка, 1985. 232 с.
  2. М.Е. Фазовые превращения при термической обработке стали. М.: Металлургиздат, 1962. — 268 с.
  3. Я.С., Скаков Ю. А. Физика металлов. М.: Атомиздат, 1978.-352 с.
  4. А.П. Металловедение. М.: Металлургия, 1986. — 542 с.
  5. М.А., Счастливцев В. М., Журавлев Л. Г. Основы термической обработки стали. М.: Наука и технологии, 2002. — 519 с.
  6. В.И., Хомская И. В. Влияние скорости нагрева и исходной структуры на процесс образования аустенита в низкоуглеродистых сплавах Fe 6% Ni // Физика металлов и металловедение. — 1988. — Т. 65. — № 2. — С. 365−374.
  7. В.И., Хомская И. В., Ринкевич О. С. Образование аустенита в низкоуглеродистых железоникелевых сплавах // Физика металлов и металловедение. 1992. — № 3. — С. 5−28.
  8. В.И., Хомская И. В., Демчук K.M., Мартемьянов А. Н. Образование линзовидных кристаллов аустенита при нагреве под давлением // ДАН СССР. 1989. — Т. 305. — № 5. — С. 1116−1120.
  9. И.В. Образование аустенита под действием высоких статических и динамических давлений / В сб. тр. Развитие идей академика
  10. B.Д. Садовского. Екатеринбург, 2008. С. 273−294.
  11. В.М., Рощина Т. В., Изумова JI.H. Скорость роста у-фазы в железе // Физика металлов и металловедение, 1969. — Т. 29 — № 5.1. C. 842−848.
  12. И.Н., Штремель М. А., Лизунов В. И. Сдвиговой механизм полиморфного превращения при нагреве отожженного хромистого железа // Физика металлов и металловедение. 1966. — Т. 21. — № 4. — С. 586−594.
  13. .А., Григоренко В. М. О механизме а—>у превращения в стали / В сб. Структурные и фазовые превращения при нагреве стали и сплавов. Пермский политехнический институт. 1969. — 4.1. С.41−45.
  14. В.И., Хомская И. В., Садовский В. Д. Образование видманштеттовой структуры аустенита// ДАН СССР. 1988. — Т. 299. — № 1. -С. 119−122.
  15. В.Д. Структурная наследственность в стали. М.: Металлургия, 1973. — 205 с.
  16. В.М., Яковлева И. Л. Механизм структурной наследственности в сталях с иходной перлитной структурой // Физика металлов и металловедение. 1977. — Т. 48. — № 2. — С. 358−366.
  17. С.С. Образование аустенита в железоуглеродистых сплавах. М.: Металлургия, 1982. — 128 с.
  18. A.A. Фазовые превращения в металлических сплавах. М.: Металлургиздат, 1963. — 311 с.
  19. В.Д., Яковлева И. Л., Счастливцев В. М., Табатчикова Т. И. Лазерный нагрев и структура стали. Свердловск: УрО ФН СССР, 1989. -100 с.
  20. И.В., Штанский Д. В. Изменение структуры в нелегированных сталях со структурой пластинчатого перлита при лазерном нагреве // Физика металлов и металловедение. 1991. -№ 5. — С. 122−129.
  21. И.В., Штанский Д. В. Экспериментальное исследование кинетики аустенитизации перлита при лазерном нагреве легированных сталей типа ШХ15 // Физика металлов и металловедение. 1991. — № 12. — С. 111−118.
  22. И.Л., Счастливцев В. М., Табатчикова Т. И. Экспериментальное наблюдение бездиффузионного образования аустенита в стали с перлитной структурой при лазерном нагреве // Физика металлов и металловедение. 1993. — Т. 76. — № 2. — С. 86−98.
  23. В.М., Мирзаев Д. А., Яковлева И. Л., Окишев К.Ю., Табатчикова Т. И., Хлебникова Ю. В. Перлит в углеродистых сталях. -Екатеринбург: УрО РАН, 2006. 311 с.
  24. Я., Мароти К. Г. Об обратном мартенситнои превращении феррита в аустенит // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1991.-№−7.-С. 4.
  25. С.С., Клейнер Л. М., Шацов A.A., Митрохович H.H. Структурная наследственность в низкоуглеродистых мартенситных сталях // Металловедение и термическая обработка металлов. — 2004. № 12. — С. 24— 29.
  26. В.И. Три механизма образования аустенита и структурная наследственность в сплавах железа / В сб. тр. Развитие идей академика В. Д. Садовского. Екатеринбург, 2008. С. 84—98.
  27. М.Л., Капуткина Л. М., Прокошкин С. Д. и др. Непосредственное наблюдение процессов превращений при нагреве сталей вколонне электронного микроскопа // Изв. АН СССР. Металлы. 1982. — Вып. З.-С. 76−88.
  28. М.Л., Капуткина Л. М., Прокошкин С. Д. и др. Прямое наблюдение в электронном микроскопе структурных и фазовых превращений при нагреве армко-железа и стали // Изв. вузов. Черная металлургия. 1990. -№ 9. -С. 60−63.
  29. М.Л., Капуткина Л. М., Прокошкин С. Д. Отпуск стали. -М.: МИСИС, 1997.-336 с.
  30. В.Г., Капуткина Л. М., Мозжухин В. Е. Структура мартенситностареющей стали после ВТМО и повторной закалки // Изв. вузов. Черная металлургия, 1981. № 3. — С. 126−131.
  31. М.Л., Капуткина Л. М., Никишов H.A. Непосредственное наблюдение процессов превращений при нагреве сталей / В кн.: Достижение в металловедении и прогрессивные методы термической обработки. Пермь: Изд. ППИ, 1981.-С. 3−7.
  32. Н.Л., Сагарадзе В. В., Васечкина Т. П. О наследовании дислокационной структуры при оцк-гцк превращении в процессе нагрева // Физика металлов и металловедение. 1988. — Т. 66. — вып. 4. — С. 750−757.
  33. В.В., Данильченко В. Е., Леритье Ф. Фазовый наклеп и образование нанокристаллического Fe-Ni-аустенита при мартенситных а—>у—"а-превращениях // Физика металлов и металловедение. 2001. — Т.92. — № 4. — С. 56−70.
  34. Bhadeshia H.K.D.H. Bainite in steels. 2nd edition. The University Press, Cambridge, 2001.454 р.
  35. Г. В., Утевский Л. М., Энтин Р. И. Превращения в железе и стали. М.: Наука, 1977. — 238 с.
  36. Р.И., Клейнер Л. М., Коган Л. И., Пиликина Л. Д. Низкоуглеродистые мартенситные стали // Изв. АН СССР. Металлы. 1979. -№ 3. — С. 114−120.
  37. Roitburd A.L., Kurdumov G.V. The Nature of Martensitic Transformation//Mat. Sei. Eng. 1979. V. 39. P. 141−167.
  38. Ю.Ф., Конева H.A., Козлов Э. В. Структурно-концентрационные диаграммы мартенситных превращений в сплавах железа и сталях // Металловедение и термическая обработка металлов. 1989. — № 2.- С. 2−4.
  39. Ю.Ф. Электронно-микроскопические исследования структуры и фазового состава цементованного слоя стали 20Х2Н4М // Изв. вызов. Черная металлургия. 1990. — № 6. — С. 55−56.
  40. Ю.Ф. Роль размерного и химического факторов в формировании пакета мартенсита // Вестник РАЕН РФ. 1996. — Вып. 3. — С. 110−120.
  41. М.Л., Спектор ЯМ., Дягтерев В. Н. Влияние температуры аустенизации и горячей деформации на структуру и механические свойства стали 40ХН2МА // Физика металлов и металловедение. 1982. — Т. 53. — № 1.- С. 68−75.
  42. Ю.Ф., Козлов Э. В. Объемная и поверхностная закалка конструкционной стали морфологический анализ структуры // Изв. вузов. Физика. — 2002. — № 3. — С. 5−23.
  43. В.В., Изотов В. И., Добриков A.A., Козлов А. П. Влияние величины исходного аустенитного зерна на структуру и предел текучести закаленной на мартенсит стали // Физика металлов и металловедение. 1975. — Т. 40. — № 1. — С. 92−101.
  44. Ю.Ф. Влияние размера зерна исходного аустенита на структуру пакетного мартенсита сталей и сплавов железа // Изв. вузов. Черная металлургия. 1995. — № 12. — С. 33−38.
  45. Ю.Ф. Влияние технологических параметров на размерную однородность пакетного мартенсита // Физика металлов и металловедение. -1992.-№−9.-С. 57−63.
  46. Бернштейн M. JL, Займовский В. А., Капуткина JIM. Термомеханическая обработка стали. М.: Металлургия, 1983. — 480 с.
  47. Ю.Ф., Козлов Э. В. Исследование влияния скорости охлаждения на параметры структуры стали 38ХНЗМФА // Изв. вузов. Черная металлургия. 1991. -№ 6. — С. 50−51.
  48. Ю.Ф., Козлов Э. В. Электронно-микроскопический анализ мартенситной фазы стали 38ХНЗМФА // Изв. Вузов. Черная металлургия. -1991.-№−8.-С. 38−41.
  49. Ю.Ф., Козлов Э. В. Исследование параметров аустенизации на морфологию мартенситной фазы стали 38ХНЗМФА // Физика металлов и металловедение. -1991.-№ 11.- С.202−205.
  50. Ю.Ф., Козлов Э. В. Структурная и морфологическая неоднородность закаленной конструкционной стали / Структура и конструктивная прочность стали. Новосибирск: НЭТИ, 1989. — С. 125−130.
  51. В.И., Хандаров П. А. Классификация мартенситных структур в сплавах железа // Физика металлов и металловедение. — 1972. Т 34. — № 2. -С. 332−338.
  52. Ю.Н. Дефекты и бездиффузионное превращение в стали. -Киев: Наукова думка, 1978. 262 с.
  53. Э.В., Попова H.A., Кабанина О. В., Климашин С. И., Громов В. Е. Эволюция фазового состава, дефектной структуры, внутренних напряжений и перераспределение углерода при отпуске литой конструкционной стали. Новокузнецк: Изд-во СибГИУ, 2007. — 177 с.
  54. Ю.Ф., Козлов Э. В. Морфология мартенситной фазы в низко-и среднеуглеродистых сталях // Термическая обработка и физика металлов. -1990.-№ 15.-С. 27−34.
  55. Ю.Ф., Козлов Э. В. Многоступенчатая схема мартенситного превращения низко- и среднеуглеродистых малолегированных сталей // Материаловедение. 2000. — № 11. — С. 33−37.
  56. М.Е. Теория термической обработки. М.: Металлургия, 1984. — 328 с.
  57. М.И., Грачев C.B., Векслер Ю. Г. Специальные стали. 2-е изд., перераб. и доп. М.: МИСиС, 1999. — 408 с.
  58. С.И. Влияние термической обработки на морфологию мартенсита и эволюцию дефектной структуры литой среднелегированной конструкционной стали. Автореф. дис. канд. техн. наук. Новокузнецк, 2006. -18 с.
  59. JI.M. Дифракционная электронная микроскопия в металловедении. -М.: Металлургия, 1973. 584 с.
  60. В.И. Морфология и кристаллогеометрия реечного мартенсита.// Физика металлов и металловедение. 1972. — Т. 34. — № 1. — С. 123−132.
  61. М. А., Карабасова JI. В., Жарикова О. Н. Преобладающие ориентировки плоскости габитуса кристаллов мартенсита // Физика металлов и металловедение. 1974. — Т. 37. — № 5. — С. 1037−1042.
  62. В.М., Блинд Л. Б., Родионов Д. П., Яковлева И. Л. Структура пакета мартенсита в конструкционных сталях // Физика металлов и металловедение. 1988. — Т. 66. — Вып. 4. — С. 759−768.
  63. В.М. Особенности структуры и кристаллографии реечного мартенсита в сталях / В сб. Перспективные материалы Структура и методы исследования / Под ред. Д. Л. Мерсона. ТГУ, МИСиС, 2006. 536 с.
  64. Ю. Г., Заркова Е. И., Штремель М. А. Границы и субграницы в пакетном мартенсите. I. Границы между кристаллами в пакете // Физика металлов и металловедение. 1990. — Т. 69. — № 3. — С 161−167.
  65. М.А., Андреев Ю. Г., Козлов Д. А. Строение и прочность пакетного мартенсита // Металловедение и термическая обработка металлов. 1999,-№−4.-С. 10−15.
  66. Ю.Ф. Влияние степени легированности материала на структуру пакетного мартенсита сплавов железа и сталей // Изв. Вузов. Черная металлургия. 1995. — № 10. — С. 52−54.
  67. Д.П., Счастливцев В. М., Степанова H.H., Смирнов Л. В. Форма мартенситных кристаллов в пакетном (реечном) мартенсите // Физика металлов и металловедение. 1986. — Т. 61. — № 1. — С. 115−120.
  68. Ю.Г., Заркова Е. И., Штремель М. А. Границы и субграницы в пакетном мартенсите. II. Границы между пакетами // Физика металлов и металловедение. 1990. — № 3. — С. 168−172.
  69. В.М. Электронно-микроскопическое исследование структуры мартенсита конструкционных сталей // Физика металлов и металловедение. 1974. — Т. 38. — № 4. — С. 793−802.
  70. В.М., Копцева Н. В., Артемова Т. В. Электронно-микроскопическое исследование структуры в малоуглеродистых сплавах железа // Физика металлов и металловедение. — 1976. Т. 41. — № 5. — С. 1251−1260.
  71. Т.В., Утевский Л. М., Спасский М. Н. Строение пакетного мартенсита и локализация остаточного мартенсита в конструкционной стали // Физика металлов и металловедение. 1979. — Т. 48. — № 4. — С. 807−815.
  72. М.Н., Межова Н. Я., Минаев В. Н., Симонов Ю. Н. Структурные аспекты циклической трещиностойкости закаленных и отпущенных сталей // Физико-химическая механика материалов. 1985. — Т. 21.-№−5.-С. 48−53.
  73. Smith D.W., Hanemann R.F. Influence of structural parameters on the yield strength of tempered martensite and lower bainite // Iron and Steel Inst., 1971, 209, № 6, p. 476−481.
  74. В. И., Суворова С. О. Взаимодействие углерода с дефектами в мартенсите // Физика металлов и металловедение. 1968. -Т. 26. — Вып. 1. -С. 147−156.
  75. JI.B., Спасский М. Н., Штремель М. А. Иерархия структуры малоуглеродистого мартенсита // Физика металлов и металловедение. 1974. — Т. 37. — № 6. — С. 1238−1248.
  76. Т.В., Хасия Н. И. Строение мартенситного пакета и внутренние напряжения // Физика металлов и металловедение. 1989. — Т. 67. — № 2. — С. 328−333.
  77. И.Н., Штремель М. А., Карабасова JI.B., Исакина В. Н. Сравнение факторов упрочнения безуглеродистого мартенсита // Физика металлов и металловедение. 1972. — Т. 34. — № 1. — С. 208−211.
  78. JI.M., Шацов A.A. Конструкционные высокопрочные низкоуглеродистые стали мартенситного класса. Пермь: Изд-во Перм. гос. техн. ун-та, 2008. — 303 с.
  79. Л.Е., Попов А. А. Диаграммы превращения аустенита в сталях и бета-раствора в сплавах титана: Справочник термиста. 3-е изд., перераб. и доп. М.: Металлургия, 1991. -503 с.
  80. М.Д., Кардонский В. М. Высокопрочные мартенситно-стареющие стали. М.: Металлургия, 1970, -224 с.
  81. В.П., Саррак В. И., Энтин Р. И. Влияние концентрации углерода и температуры отпуска стали на сопротивление распространению трещины // Физика металлов и металловедение. — 1971. Т 31. — № 1. — С. 152−157.
  82. А.Ф., Изотов В. И., Клейнер Л. М., Коган Л. И., Колонцов В. Ю., Смиренская Н. А., Энтин Р. И. Низкоуглеродистые мартенситные стали // Проблемы металловедения и физики металлов. 1972. — № 1. — С. 123−134.
  83. Л. М., Коган Л. И., Энтин Р. И. Свойства низкоуглеродистого легированного мартенсита // Физика металлов и металловедение. 1972. — Т. 33. — № 4. — С. 824−830.
  84. Л.И., Клейнер Л. М., Энтин Р. И. Особенности превращений аустенита в малоуглеродистых легированных сталях // Физика металлов и металловедение. 1976. — Т. 41. — № 1. — С. 118−124.
  85. Н.П., Гладштейн Л. И., Горицкий В. М., Энтин Р. И., Коган Л. И., Клейнер Л. М., Шнейдеров Г. Р., Богданов В. И. Низкоуглеродистая мартенситная хромоникельмолибденовая сталь // Металлы.- 1983.-№−2.-С. 112−119.
  86. Л.М., Поспелов Н. Г. Новая низкоуглеродистая высокопрочная сталь 07ХЗГНМ для ответственных сварных конструкций // Сварочное производство. 1979. — № 6. — С. 29−31.
  87. Р.И., Панкова М. Н., Успенская С. В., Клейнер Л. М., Орлов Л. Г. Структура и свойства некоторых низкоуглеродистых легированныхсвариваемых сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. -1991. -№ 6. С. 31−33.
  88. JI.M., Алешин В. А., Толчина И. В., Клемперт Е. Д., Сюзева Е. Б. Анализ технологии и свойств высокопрочных насосно-компрессорных труб // Сталь. 1996. — № 9. — С. 63−65.
  89. JI.M., Шацов A.A. Новые конструкционные материалы: низкоуглеродистые мартенситные и порошковые стали. Перм. гос. техн. ун-т. -Пермь, 2004.-142 с.
  90. JI.M., Толчина И. В., Пиликина Л. Д., Пашков С. М., Митрохович H.H., Коковякина С. А., Симонов Ю. Н. Экологически чистые технологии термического производства / Справочный руководящий технический материал. Перм. гос. техн. ун-т. Пермь, 1999. -22 с.
  91. Сталь на рубеже столетий. Колл. Авторов. / Под научной редакцией Ю. С. Карабасова. М.: МИСиС. 2001. — 664 с.
  92. Л.М., Дружинин Ю. В., Рыбкин А. Н., Толчина И. В. Производство высокопрочного листа из малоуглеродистых мартенситных сталей // Сталь. 1995. — № 5. — С. 72−73.
  93. A.c. 697 597. С 22 С 38/44. Конструкционная сталь / Л. М. Клейнер, Ф. М. Мурасов, Л. Д. Пиликина, И. А. Крон, Л. И. Коган, Р. И. Энтин. 1979, БИ. № 42.
  94. Р.И., Коган Л. И., Одесский П. Д., Клейнер Л. М., Толмачева Н. В. Прочностные свойства низкоуглеродистой мартенситной стали 07ХЗГНМ // Металлы. 1982. — № 4. — С. 86−90.
  95. , М.Н., Клейнер Л. М., Пиликина Л. Д., Симонов Ю. Н. Трещиностойкость малоуглеродистой мартенситной стали // Физико-химическая механика материалов. 1987. — № 2. — С. 79−84.
  96. Э.М., Абдулин И. Г., Клейнер Л. М. Применение безникелевых малоуглеродистых мартенситных сталей для глубинонасосных штанг // Физико-химическая механика материалов. 1979. — № 1 (отдельный выпуск). — С.67−68.
  97. Пат. 1 790 622 СССР. С 22 С 38/50. Сталь / Л. М. Клейнер, И. В. Толчина, В. М. Архипов, Л. И. Эфрон, С. И. Тишаев, М. П. Усиков, В. К. Некрасов, Л. Д. Пиликина. 1993. БИ № 3.
  98. А.П., Заяц Л. Ц., Клейнер Л. М., Симонов Ю. Н., Яковлева И. Л. Особенности у—>а превращения в стали 12Х2Г2НМФТ // Физика металлов и металловедение. 2002. — Т. 93. — № 1. — С. 90−93.
  99. А.П., Заяц Л. Ц., Клейнер Л. М., Симонов Ю. Н. Особенности формирования структуры и свойств низкоуглеродистой мартенситной стали 12Х2Г2НМФТ // Металловедение и термическая обработка металлов. 2003. — № 3. — С. 10−12.
  100. В.В., Симонов Ю. Н., Клейнер Л. М. Структура и механические свойства мартенситно-стареющей и низкоуглеродистой мартенситной сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. -2005.-№−1.-С. 32−35.
  101. М.А. Прочность сплавов: Ч. 1. Дефекты решетки. 2-е изд. М.: МИСиС, 1999. — 384 с.
  102. Л.И., Энтин Р. И., Литвиненко Д. А., Коган Л. И., Бобылева Л. А., Никольский О. И., Клейнер Л. М., Панкова М. И. Низкоуглеродистая свариваемая мартенситная сталь с малыми добавками ванадия и азота // Металлы. 1987. — № 3. — С. 88−91.
  103. С.С., Клейнер Л. М., Шацов A.A., Митрохович H.H. Формирование структуры и свойств низкоуглеродистой мартенситной стали 12Х2Г2НМФТ при закалке // Физика металлов и металловедение. 2004. — Т. 97.-№ 1.-С. 107−112.
  104. C.B., Хулка К., Степашин A.M., Морозов Ю. Д. Влияние марганца и ниобия на свойства низколегированных сталей // Физика металлов и металловедение. 2005. — № 11. — С. 17−21.
  105. Э. Специальные стали. М.: Металлургиздат, 1959. — Т.1. -366 с.
  106. Я. Д. Краткий исторический обзор // Металловедение и термическая обработка металлов. 1974. — № 3. — С. 2 — 5.
  107. Чаттерджи-Фишер Р., Эйзел Ф.-В. и др. Азотирование и карбонитрирование. Пер. с нем. / Под ред. Супова А. В. М.: Металлургия, 1990.-280 с.
  108. С.А., Жихарев А. В., Березина Е. В., Зубарев Г. И., Пряничников В. А. Новые идеи о механизме образования структуры азотированных сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. -2004. -№ 1. — С. 13−17.
  109. О. В., Михайлова А. М., Серянов Ю. В., Баскаков А. В. Влияние магнитного поля на азотирование сталей системы Бе — № Сг //Физика и химия обработки материалов. — 2002. — № 3. — С. 86 — 89.
  110. О.И., Крымский Ю. Н., Лахтин Ю. М. Использование тлеющего разряда для химико-термической обработки // Металловедение и термическая обработка металлов. 1967. — № 3. — С. 7 — 10.
  111. Ю.М. Высокотемпературное азотирование // Металловедение и термическая обработка металлов. 1991. — № 2. — С. 25−29.
  112. Д.А. Химико-термическая обработка металлов -карбонитрация. -М.: Металлургия, Машиностроение, 1984. 240 с.
  113. . Нитроцементация, Л., Машиностроение, 1969. -210с.
  114. Ю.М., Сологубова Н. И. Влияние строения нитроцементованного слоя на свойства конструкционных сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. 1991. — № 7. — С. 26−27.
  115. Лахтин Ю.М., Hey строев Г. Н., Ботов В. М. Низкотемпературная комбинированная нитроцементация сталей с закалкой поверхностного слоя // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1974. — № 10. — С. 8−11.
  116. Г. В., Васильев Л. А., Ворошнин Л. Г. и др., Химико-ткрмическая обработка металов и сплавов. / Справочник. М.: Металлургия, 1981.-424 с.
  117. Ю.М., Коган Я. Д., Шписс Г. И., Бемер 3. Теория и технология азотирования. М.: Металлургия, 1991. — 320 с.
  118. К. Низкотемпературное азотирование сталей в соляных ваннах // Металловедение и термическая обработка металлов. 2004. — № 7. -С. 12−17.
  119. A.B., Пепеляев В. В. Нетоксичные соляные ванны для низкотемпературного цианирования и сульфоцианирования сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. 1985. — № 1. — С. 11−14.
  120. А.И. Нитроцементация металлов и сплавов в нетоксичных жидких средах // Металловедение и термическая обработка металлов. 1998. — № 7. — С. 9.
  121. А.И. Новая нетоксичная ванна для низкотемпературной нитроцементации металлов и сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов. 2001. — № 1. — С. 20−21.
  122. A.C., Быкова А. П. Исследование двухслойных боридно-цементованных покрытий на низкоуглеродистых мартенситных сталях // Физика металлов и металловедение. 2005. — Т 100. — № 1. — С. 57−64.
  123. A.C., Коковякина С. А., Козлова Е. Р. Особенности формирования структуры науглероженного слоя в процессе цементации низкоуглеродистой мартенситной стали 12Х2Г2НМФТ // Физика металлов и металловедение. 2009. — Т. 107. — № 5. — С. 520−527.
  124. С.С., Клейнер JIM., Шацов A.A. Структура и свойства азотированной низкоуглеродистой мартенситной стали 12Х2Г2НМФТ // Физика металлов и металловедение. 2005. — Т 99. — № 1. — С. 110−115.
  125. Пат. 2 314 361 РФ, МПК С 22 С 38/58. Высокопрочная, свариваемая сталь с повышенной прокаливаемостью / JI.M. Клейнер, И. В. Толчина, A.A. Шацов. 2008. БИ№- 1.
  126. Л.Ц., Панов Д. О., Закирова М. Г. Структурная наследственность и перекристаллизация при «быстрой» аустенитизации системно-легированных сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. 2008. — № 10.-С. 18−23.
  127. Металловедение и термическая обработка стали. / Справочник. Под редакцией М. Л. Бернштейна и А. Г. Рахштадта. Т. 1. Методы испытаний и исследований -М.Металлургия. — 1983. 352 с.
  128. А. «Мышь»: что внутри и чем питается? // Радио. 1996. -№−9.-С. 28−30.
  129. .А. Фазовый магнитный анализ сплавов. М.: Металлургия, 1973,-280 с.
  130. Термическая обработка в машиностроении: Справочник / Под. Ред. Ю. М. Лахтина, А. Г. Рахштадта. М.: Машиностроение, 1980. — 783 с.
  131. И.А. Влияние углерода, хрома и никеля на превращение и свойства Cr-Ni-Mo-V-сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. 1996. — № 3. — С. 7−9.
  132. И.Н., Чарушникова Г. А., Овчинников В. В., Литвинов B.C. Исследование расслоения в стали Г8 в интервале необратимой отпускной хрупкости // Физика металлов и металловедение. 1975. — Т. 39. — № 6. — С. 1269−1274.
  133. В.В., Литвинов B.C., Чарушникова Г. А. Мессбауэровское исследование природы необратимой отпускной хрупкости железомарганцевых сплавов // Физика металлов и металловедение. 1978. -Т. 47.-№−5.-С. 1099- 1102.
  134. B.C., Каракшиев В. Д., Хазыев М. С. Мессбауэровское исследование мартенсита марганцевых и никелевых сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. — 1977. № 6. — С. 14 -17.
  135. .С., Колчин Г. Г. Влияние химического состава на формирование структуры и свойства термически обработанных конструкционных сталей. Л.: ЛДНТП, 1989. — 28 с.
  136. И.В., Рыбин В. В., Малышевский В. А., Хлусова Е. И. Принципы легирования, фазовые превращения, структура и свойства, хладостойких свариваемых судостроительных сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. 2007. — № 1. — С. 9−15.
  137. А. М., Рыбин М. Ю., Орлов В. В. Возможности ускоренного охлаждения горячекатаного толстого листа // Металлообработка. 2005. — № 2 (26).-С. 23−25.
  138. Е.И., Круглова A.A., Орлов В. В. Влияние химического состава, термической и деформационной обработок на размер аустенитного зерна в низкоуглеродистой стали // Металловедение и термическая обработка металлов. 2007. — № 12. — С.3−8.
  139. JI.M., Гликман Е. Э., Карк Г. С. Обратимая отпускная хрупкость стали и сплавов железа. М.: Металлургия, 1987. — 222 с.
  140. Охрупчивание конструкционных сталей и сплавов / Под ред. Брайента K.JI., Бенерджи C.K. М.: Металлургия, 1988. — 552 с.
  141. Ю.И. Роль легирующих элементов, примесей и углерода в отпускном охрупчивании сталей / В сб.: Интеркристаллитная хрупкость сталей и сплавов: тез. докл. Всесоюзной науч.-техн. конф., -Ижевск, 1984.-С. 3−7.
  142. А.И., Мишина В. П. Сегрегирование малых примесей в альфа-железе и интеркристаллитная хрупкость / В сб.: Интеркристаллитная хрупкость сталей и сплавов: тез. докл. Всесоюзной науч.-техн. конф. -Ижевск, 1984.-С. 11−12.
  143. A.B., Николаев Ю. А., Шур Д.М., Чернобаева A.A. Прогнозирование склонности Cr Ni — Mo стали к отпускной хрупкости // Физика металлов и металловедение. — 1993. — Т. 76. — Вып. 5. — С. 163- 170.
  144. В.В. и др. Совместное влияние фосфора и кремния на зернограничную хрупкость стали 15Х2НМФА / Интеркристаллитная хрупкость сталей и сплавов: тез. докл. Всесоюз. науч.-техн. конф. — Ижевск, 1984.-С. 39−43.
  145. Ю.И. Возможности устранения интеркристаллитного охрупчивания в сталях, содержащих фосфор // Металловедение и термическая обработка металлов. 1985. — № 10. — С. 2−8.
  146. O.A., Булберг П. К., Алисова С. П. и др. Диаграммы состояния двойных и многокомпонентных систем на основе железа / Справ. Издание. -М. Металлургия, 1986. 440 с.
  147. JI.M., Энтин Р. И., Коган Л. И. Низкоуглеродистая мартенситная сталь 07ХЗГНМЮ // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 1987. — № 10. — С. 145−147.
  148. A.B., Толчина И. В., Патикин В. А., Бычков H.A., Клейнер Л. М. Технология изготовления термоупрочненных дисков трения // Вестник машиностроения. 1992. — № 12. — С.37−39.
  149. В.М., Новиков Б. А., Коган Л. И., Энтин Р. И. Подавление бейнитного превращения в сталях // Физика металлов и металловедение. -1980. Т 49. — № 3. — С. 665−667.
  150. Fisher J.C., Hollomon J.H., Turnbull D. Kinetics of the austenite—HTiartensite transformation // J. Metals. 1949. V. 1. № 10. P. 649−701.
  151. Grange R.A. Strengthening steel by austenite grain refinement // Trans. Quart. ASM. 1966. V. 59. P. 2617.
  152. Л.Ф., Дабковски Д. С. Регулирование размера зерна путем термоциклирования / В сб. Сверхмелкое зерно в металлах: Пер. с англ. М.: Металлургия, 1973.-С. 135−164.
  153. И.В., Клейнер Л. М., Шацов A.A., Носкова Е. А. Формирование зеренной и реечной структуры в низкоуглеродистых мартенситных сталях термоциклированием. // Металловедение и термическая обработка металлов. 2008. — № 9. — С. 33 — 39.
  154. С.С., Клейнер Л. М., Шацов A.A. Азотирование низкоуглеродистой мартенситной стали 12Х2Г2НМФТ// Металловедение и термическая обработка металлов. — 2006. № 3. — С.27- 31.
  155. Власов В.М.,. Жигунов К. В,. Иванькин И. С, Васин М. И. Влияние предварительной холодной пластической деформации на кинетику процесса никотирования теплостойких сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. 2002. — № 9 — С. 39−41.
  156. Ю.М., Булгач A.A. Теория химико-термической обработки стали. М.: Машиностроение, 1982. — 56 с.
  157. М.А. Механизм диффузии в железных сплавах. М: Металлургия, 1972. — 400 с.
  158. Grange R.A. The rapid heat treatment of steel. // Metallurgical Trans., -1971.-V. 2.-№ l.-P. 65−78.
  159. Ю.М., Леонтьева В. П. Материаловедение. М.: Машиностроение, 1990. — 528 с.
  160. А. Н. Химико-термическая обработка М.: Машиностроение, 1965. 492 с.
  161. М. А. Некоторые вопросы диффузии в металлах // Металловедение и термическая обработка металлов. 1980. — № 7- С. 36−39.
  162. С.А., Голиков В. А., Гресс М. А., Мухин Г. Г., Омельченко А. В. Исследование азотированного слоя стали 25Х5М после газобарического азотирования и термической обработки // Металловедение и термическая обработка металлов. 2002. — № 10. — С. 25.
  163. Л. М., Ларинин Д. М., Черепахин Е. В., Шацов А. А. Сульфокарбонитрирование сталей со структурой низкоуглеродистого мартенсита // Физика металлов и металловедение. 2006. — Т. 102. — № 5. — С. 563−570.
  164. Д.М., Клейнер Л. М., Шацов A.A., Черепахин Е. В., Ряпосов И. В. Сульфокарбонитрирование низкоуглеродистой мартенситной стали 12Х2Г2НМФТ // Металловедение и термическая обработка металлов. — 2007. -№ 5. С. 48−52.
  165. К. Дж. Металлы: Справ. М.: Металлургия, 1980, — 447 с. 1. ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕна прутки из стали 12Х2Г2НМФБ-Ш, предназначенной для изготовления валов винтовыхзабойных двигателей
  166. Сортамент заготовки: круг 130 мм, длиной кратной 1160 мм.
  167. Состав стали, согласно таблице 1.
Заполнить форму текущей работой

На отлично!