Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Эффективность составных проницаемых оболочек в сопловых лопатках газовых турбин с проникающим охлаждением

Диссертация: Эффективность составных проницаемых оболочек в сопловых лопатках газовых турбин с проникающим охлаждением
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Использование пористых проницаемых материалов в качестве оболочек сопловых лопаток резко повышает эффективность их охлаждения, доводя безразмерную глубину охлаждения до уровня 0,70 при относительном расходе охлаждающего воздуха около 4%. Однако в условиях эксплуатации газовых турбин с лопатками из пористых материалов происходит окисление материала каркаса и закупоривание пор в пористом материале… Читать ещё >

Содержание

  • ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
  • 1. СОСТАВНЫЕ ПРОНИЦАЕМЫЕ ОБОЛОЧКИ В ОХЛАЖДАЕМЫХ ЛОПАТКАХ ГАЗОВЫХ ТУРБИН: СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЗАДАЧИ И МЕТОДЫ РАСЧЁТА '
    • 1. 1. Конструкции охлаждаемых лопаточных аппаратов турбин с применением составных проницаемых оболочек
    • 1. 2. Обзор и анализ экспериментальных исследований гидравлических характеристик СПО
    • 1. 3. Обзор и анализ опытных исследований теплообменных характеристик СПО
    • 1. 4. Методы расчета теплогидравлических характеристик составных проницаемых оболочек
    • 1. 5. Обзор и анализ работ по тепловому состоянию и эффективности охлаждения лопаточных аппаратов с проникающим охлаждением на базе СПО
    • 1. 6. Цели и задачи работы
  • 2. ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОСТРАНСТВЕННОГО ТЕЧЕНИЯ И ТЕПЛООБМЕНА В СОСТАВНЫХ ПРОНИЦАЕМЫХ ОБОЛОЧКАХ
    • 2. 1. Особенности моделирования гидравлического сопротивления и теплообмена в каналах СПО
    • 2. 2. Численное моделирование теплофизических процессов в СПО
      • 2. 2. 1. Постановка задачи и вычислительные аспекты
      • 2. 2. 2. Анализ пространственной структуры потока и гидравлические характеристики СПО
      • 2. 2. 3. Теплообмен в каналах СПО
    • 2. 3. Обобщение данных по внутреннему теплообмену в СПО
    • 2. 4. Модель пористого материала для расчета характеристик СПО
  • 3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ И ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОПЫТНОЙ ЛОПАТКИ 91 3.1. Проектирование экспериментальной лопатки
    • 3. 2. Технология изготовления несущего стержня лопатки
      • 3. 2. 1. Проектирование стержня
      • 3. 2. 2. Технология изготовления СПО 95 3.3 Технология изготовления сопловой лопатки с оболочкой из СПО
  • 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРАЛЯЮЩЕЙ ЛОПАТКИ ПЕРВОЙ СТУПЕНИ ГТЭ — 150, МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ОПЫТОВ И АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ
    • 4. 1. Экспериментальный стенд
    • 4. 2. Схема измерений стенда и методика обработки опытных данных
    • 4. 3. Результаты экспериментального исследования теплового состояния опытной лопатки
  • 5. ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОМАССОБМЕНА И ВЫБОР СИСТЕМЫ ПРОНИКАЮЩЕГО ОХЛАЖДЕНИЯ В МНОГОСЛОЙНОЙ НАПРАЛЯЮЩЕЙ ЛОПАТКЕ ПЕРВОЙ СТУПЕНИ ГТЭ
    • 5. 1. Постановка задачи и вычислительные аспекты
    • 5. 2. Описание численного алгоритма
      • 5. 2. 1. Расчет внешней газодинамики
      • 5. 2. 2. Расчет гидравлики подводящих каналов системы охлаждения оболочковой лопатки
      • 5. 2. 3. Расчет теплообмена и теплового состояния лопатки с пористой оболочкой
    • 5. 3. Проектирование системы охлаждения для сопловой лопатки с оболочкой из СПО на температуру 1800К
    • 5. 4. Методика и результаты прочностных расчетов проницаемой оболочки сопловой лопатки для 1-ой ступени ВГТ

Эффективность составных проницаемых оболочек в сопловых лопатках газовых турбин с проникающим охлаждением (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Актуальность работы. Характерной чертой современного этапа конструирования высокоэкономичных газовых турбин является использование лопаток с воздушным охлаждением, в которых используются различные способы охлаждения. К ним, в частности, относятся лопатки с внутренним конвективным охлаждением оболочковой или дефлекторной конструкции с продольной или поперечной схемой течения охладителя. В этом случае средняя безразмерная глубина охлаждения при относительном расходе охлаждающего воздуха на уровне в 4% не превышает 0,45. Это препятствует использованию охлаждаемых лопаток указанных конструкций в газовых турбинах с начальной температурой газового потока 1800 К.

Применение перфорированных лопаток с воздушным охлаждением позволяет повысить эффективность охлаждения и довести указанную выше величину безразмерной глубины охлаждения до уровня 0,50 — 0,55.

Использование пористых проницаемых материалов в качестве оболочек сопловых лопаток резко повышает эффективность их охлаждения, доводя безразмерную глубину охлаждения до уровня 0,70 при относительном расходе охлаждающего воздуха около 4%. Однако в условиях эксплуатации газовых турбин с лопатками из пористых материалов происходит окисление материала каркаса и закупоривание пор в пористом материале. Это негативно сказывается на показателях ресурса и надёжности лопаточного аппарата турбины в условиях указанных высоких температур газа на входе в турбину.

Одним из направлений устранения негативных последствий применения в оболочках охлаждаемых лопаток пористых материалов, имеющих значительную контактную поверхность теплообмена, является внедрение составных проницаемых оболочек (СПО), которые занимают промежуточное положение между перфорированными стенками и пористыми сетчатыми материалами.

Результаты исследований свидетельствуют о достаточно высокой эффективности охлаждения таких оболочек, однако в ходе этих исследований было также установлено, что отсутствуют научнообоснованные рекомендации по выбору структурно — геометрических характеристик СПО. Попытки же описания течения и теплообмена в СПО с дугообразными каналами с помощью классических методов оказались неудачными из-за невозможности учёта отрывных и вихревых течений, связанных с движением теплоносителя.

Цель и задачи работы. Цель работы — повышение экономичности и надежности охлаждаемых газовых турбин за счет применения в, конструкциях сопловых лопаток составных проницаемых оболочек с дугообразными каналами.

При этом необходимо решить следующие основные задачи:

— разработать технологию и конструкция сопловой лопатки с оболочкой из составных проницаемых оболочек (СПО) с дугообразными каналами.

— провести классификацию отечественных и зарубежных СПО различной геометрии.

— предложить экономичный метод расчета проницаемой вафельной конструкции, собранной из слоев с чередующимися круглыми отверстиями и дугообразными каналами и апробировать его путем сравнения с опытными данными и результатами трехмерного численного моделирования.

— получить экспериментальные данные по тепловому состоянию и эффективности проникающего охлаждения через СПО для первой ступени турбины высокого давления газотурбинной энергетической установки: ГТЭ — 150 и сопоставить их с данными по глубине охлаждения при конвективном и проницаемом охлаждении с оболочой из пористого сетчатого материала.

— разработать и верифицировать метод расчета теплового состояния многослойной оболочки лопатки с включением CFD — пакета и обосновать тепловую эффективность системы проницаемого охлаждения для перспективных газовых турбин стационарных ГТУ.

Предметом исследования являются составные проницаемые оболочки с дугообразными каналами, а также сопловая лопатка первой ступени турбины высокого давления газотурбинной энергетической установки ГТЭ —150, для которой проектировалась система проницаемого охлаждения.

Метод исследования — численное моделирование с помощью коммерческого пакета FLUENT и экспериментальное исследование на высокотемпературном стенде АООТ НПО ЦКТИ Результаты численного моделирования и экспериментального исследования сопловых лопаток с. проницаемым охлаждением подвергались анализу с точки зрения их качественной адекватности физической картине течения и теплообмена и тестированию на количественное соответствие опубликованным ранее и полученным в диссертации экспериментальным данным.

Научная новизна полученных результатов состоит в следующем: предложен метод расчета проницаемой вафельной конструкции на основе модели эквивалентного пористого материала, который апробирован сравнением с опытными данными и результатами трехмерного численного моделирования. Выведено критериальное выражение для расчета внутреннего объемного теплообмена в СПО с дугообразными каналами, в котором используется' геометрический параметр в виде отношения площадей наружного и внутреннего теплообмена. Впервые получены распределения температуры по обводу оболочки профиля многослойной лопатки с проникающим охлаждением для условий близких натурным. Разработан алгоритм расчета и реализован с привлечением коммерческого пакета FLUENT метод прогнозирования теплового состояния проницаемой оболочки лопатки. Изучены возможности проницаемого охлаждения (на базе СПО с дугообразными каналами) по обеспечению работоспособности лопаток перспективных стационарных ГТУ с начальной температурой газа 1800К и степенью повышения давления в компрессоре щ =19.

Практическая ценность работы. Результаты опытных исследований показали, что система проникающего охлаждения сопловой лопатки первой ступени турбины высокого давления газотурбинной энергетической установки ГТЭ -150 ПО ЛМЗ с оболочкой из СПО по эффективности практически не уступает пористому и превосходит конвективное и. конвективно — пленочное системы охлаждения. Предложен к реализации метод расчета термонапряженного состояния сопловых лопаток с оболочкой из СПО для прогнозирования работоспособности ГТУ с температурой газа на входе в турбину включительно до 1800К.

На защиту выносятся:

— экспериментальные данные по тепловому состоянию сопловой лопатки первой ступени турбины высокого давления ГТЭ -150 ПО ЛМЗ с оболочкой из СПО;

— экспериментальные данные по эффективности проницаемого охлаждения для многослойных лопаток и сравнительный анализ с конвективной, комбинированной (конвективно — пленочной) и пористой системами охлаждения;

— численный метод расчета течения и теплообмена в проницаемой вафельной конструкции, собранной из слоев с чередующимися круглыми отверстиями и дугообразными каналами и результаты расчетов для трех и пятислойного СПО;

— результаты обобщения расчетных и опытных данных по внутреннему теплообмену в СПО и сравнительный анализ с данными по теплообмену для пористых структур;

— метод расчета теплового состояния наружной поверхности многослойных сопловых лопаток и результаты тестирования с опытными данными для условий близким натурным;

— результаты прогнозирования работоспособности сопловой лопатки с составной проницаемой оболочкой перспективной ГТУ с температурой газа на входе в турбину 1800К.

Структура работы. Диссертация состоит из введения, списка обозначений, пяти глав, заключения, приложения и библиографического списка использованной литературы из 87 источников.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. Разработана и обоснована опытного данными конструкция сопловой лопатки ГТЭ-150 с системой проникающего охлаждения на базе составных проницаемых оболочек (СПО) с дугообразными каналами, которая повышает глубину охлаждения на 20% по сравнению с конвективно — пленочным и на 30% - внутренним конвективным.

2. Впервые показано на основе результатов трехмерного численного моделирования, что внутри дугообразных каналов формируются струйно-вихревые течения, а на выходе из отверстий СПО — системы закрученных струй. При этом скорость охладителя на выходе из трехслойного СПО больше в 1,32 раза по сравнению с пятислойным.

3. Предложен метод расчета проницаемой вафельной конструкции, которая заменяется на эквивалентный пористый материал с коэффициентами инерционного (/?) и вязкостного («) сопротивлений, характерными для СПО. При этом расхождение расчетных и опытных данных по пропускной? способности не превышает 8%.

4. Получено критериальное выражение для расчета внутреннего объемного теплообмена в СПО. Отмечается, что для данного обобщения) (в отличие от гидравлики) недостаточно применение одного линейного масштаба /3/а. В качестве второго параметра использовано отношение площадей внешнего теплоподвода и внутреннего теплоотвода FH/FB в СПО.

5. Определен уровень начального подогрева охладителя в зависимости от числа Рейнольдса и толщины СПО и показано, что с уменьшением расхода охладителя и толщины проницаемой стенки увеличивается подогрев охладителя на входе в микроканалы СПО. Для пятислойного СПО при g = 0,384 кг/(м2с) относительный начальный подогрев составляет 45% от разности температуры на СПО.

6. Разработаны технологии изготовления СПО с дугообразными каналами и несущего стержня для сопловой лопатки первой ступени турбины высокого давления газотурбинной энергетической установки ГТЭ-150.

Экспериментально определена эффективность проникающего охлаждения через СПО, которая составляет 0,6−0,7 при относительном расходе охладителя 3,0 — 4,0%, что сопоставимо с эффективностью охлаждения для оболочки из порошкового или сетчатого материала и превосходит на 20 — 30% по глубине охлаждения лопатки оболочковой и дефлекторной конструкции при конвективном охлаждении.

7. Разработан и верифицирован метод расчета теплового состояния многослойной оболочки лопатки с включением пакета FLUENT и зависимостей для расчета подогрева охладителя и объемного теплообмена. Расхождение расчетных и опытных данных по тепловому состоянию сопловой лопатки с оболочкой из СПО не превышает 5%.

8. Проникающее охлаждение через СПО при относительном расходе охладителя в 3% обеспечивает допустимый уровень температуры оболочки меньше 1100К) при температуре газа перед турбиной Тр= 1800К и ^=19.

9. Результаты расчета напряженного состояния оболочки лопатки из СПО с дугообразными каналами и сравнения глубины охлаждения с лучшими отечественными и зарубежными образцами СПО в диапазоне относительных расхода охладителя от 1% до 8% показали обоснованность применения СПО с дугообразными каналами в системах охлаждения лопаточного аппарата перспективных высокотемпературных газовых турбин.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Д., Таннехилл Дж., Плетчер Р. Вычислительная гидромеханика и теплообмен: В 2-х т. Т.1.: Пер. с англ. — М: Мир, 1990. — 384 с.
  2. JI.B., Епифанов В. М., Полищук В. Г. Некоторые результаты экспериментального исследования пористого охлаждения газовых турбин. Известия вузов. Авиационная техника. — 1983. № 3. — С. 24 — 31.
  3. Аэродинамическое совершенствование лопаточных аппаратов паровых и газовых турбин / Е. А. Гукасова, М. И. Жуковский, A.M. Завадовский и1 др.- Под. ред. М. И. Жуковского и С. С. Кутателадзе. M.-JL: Государств, энергетич. изд-во, 1960. — 340с.
  4. , С.В. Пористые металлы в машиностроении. М.: Машиностроение. 1981.-247с.
  5. И.А., Даревский В. М., Демьянушко. И.В., Котеров Н. И., Ушаков А. И. Расчет на прочность авиационных газотурбинных двигателей. М.- Машиностроение, 1984. -208 с.
  6. Е.Н. Аэродинамическое проектирование системы охлаждения перфорированных лопаток газовых турбин. Ярославль: Ярослав, политехи, ин-т, 1984. 83 с.
  7. Е.Н. Рабочие процессы в охлаждаемых турбинах газотурбинных двигателей с перфорированными лопатками. М.: Машиностроение, 1987. 160с.
  8. Г. Н. Исследование охлаждения направляющих лопаток высокотемпературных газовых турбин энергетических установок: Дис. канд. техн. наук. Л.: ЛПИ, 1980.' 151 с.
  9. , Ф., Тернер, А.Б. Пористое охлаждение элементов конструкции газовых турбин // Энергетические машины и установки. 1970.-№ 4. — С. 1−9.
  10. В. Д. Газодинамика охлаждаемых турбин. М.: Машиностроение, 1990. 240 с.
  11. Э.П. Пристенные газовые завесы. Новосибирск: Наука, 1983. — 239с.
  12. В.Н., Гродский Г. О., Золотогоров М. С. Исследование систем охлаждения лопаточных аппаратов первой ступени газовой турбины с начальными температурами (1273−1323 К)//Промышленная теплотехника. — 1980.-Т.2,-№б.-С. 71−78.
  13. С.Г., Аралов Ю-В. Результаты исследования внутренних теплообменных характеристик образцов из проницаемых вафельных материалов. Сб.: Рабочие процессы в охлаждаемых турбомашинах газотурбинных двигателей. Казань: КАИ, 1989 С. 20 — 23.
  14. В.М., Романов С. М. Гидравлические характеристики слоистых проницаемых материалов/ Газотурбинные и комбинированные установки. 1982.(Труды МВТУ, № 393). С. 56 — 62.
  15. В. М. Романов С.М. Теплогидравлические характеристики слоистых проницаемых материалов. Сб.: Методы и средства* машинной диагностики!.'газотурбинных двигателей и элементов. Тезисы докладов. 1983. ХАИ. Харьков. С. 97.
  16. В.М., Золотогоров М. С., Назаренко А. В., Ривкин С.М: Эффективность охлаждения турбинных лопаток вдувом через локальные пористые участки //Известия АН СССР. Теплофизика высоких температур. 1988. -Т.26. № 3. — С. 618−620.
  17. Ю.А., Поляев В. М. Теплообмен в пористых структурах- современное состояние и основные направления исследования. //Теплоэнергетика. -1996. № 1. — С. 62−70.
  18. Зысина Моложён JI.M., Зысин JI.B., Поляк М. П. Теплообмен в турбомашинах. Д.: Машиностроение, 1974. — 336 с.
  19. М.Я., Почуев В. П. Проблемы создания высокотемпературных турбин современных авиационных двигателей. Конверсия в машиностроении. 2000. № 5. Р: 34−46.
  20. С.З., Слитенко А. Ф. Конструкции и расчёт систем охлаждения ГТД. Харьков: Изд. «Основа» ХГУ, 1994. 256 с.
  21. Копелев" С. З. Охлаждаемые лопатки газовых турбин (тепловой расчёт и профилирование). М.: Наука, 1983. 145 с.
  22. Кортиков?Н.Н., Назаренко-А.В., Полищук В. Г., Соколов Н. П: Численное моделирование гидравлического сопротивления и теплообмена в составных проницаемых оболочках // Энергомашиностроение. — 2005/2006. № 1—4. -С.29−34.
  23. Фундаментальные исследования в технических университетах". СПб: Изд -во Политехнического1 университета. 2006. — С. 308−309.
  24. Н.Н., Назаренко А. В., Полищук В. Г., Соколов Н. П. Выбор масштабов моделирования теплогидравлических характеристик слоистых материалов. Материалы докладов национальной конференции по теплоэнергетике. НКТЭ-2006. Т.1. 2006- Казань. С. 97−100.
  25. . П.Г., Юрченко Д. Д., Полубинский А. С., Яцевский В. А., Чепаскина С. М. Верификация трехмерной CFD модели теплового состояния, охлаждаемой лопатки ГТД в сопряженной, постановке:. //Промышленная теплотехника. — 2005. — № 1. — С. 17−28.
  26. Кулаков М: В-, Макаров Б. И: Измерение температуры поверхности твёрдых тел. М.: Энергия,' 1979. — 96 с.
  27. Курманов" Б. И, Подвидз Г. Л. Расчет внешней^ теплоотдачи в решетках турбомашин с использованием различных моделей турбулентности./ Известия^ РАН. Механика жидкости и газа. — 1997. — № 5. — С. 50 61.
  28. С.С., Леонтьев А. И. Тепломассообмен и трение в турбулентном пограничном слое. М.: Энергоатомиздат, 1985. — 319 с.
  29. А. И. Поляков А.Ф. Условия конвективного теплообмена на поверхности пористой проницаемой стенки.//Известия РАН. Энергетика. — 1998.-№−6.-С. 120−144.
  30. Л.Г. Механика жидкости и газа. М.: Наука, 1987. — 840 с.
  31. Локай В-И., Бодунов. М.Н., Жуйков В. В, Щукин А. В. Теплопередача в охлаждаемых деталях газотурбинных двигателей / 2-е изд., перераб. и доп. -М.: Машиностроение, 1993. — 288 с.
  32. В.И., Файзуллин М. К., Щукин А. В. Эффективность пленочного охлаждения поверхности за проницаемым вафельным материалом. / Труды МЭИ 1988. — № 177. — С.93 98.
  33. В.И., Щукин А. В. Проблемы использования проницаемых вафельных материалов в системах охлаждения высокотемпературных ГТД./ Высокотемпературные охлаждаемые газовые турбины двигателей летательных аппаратов. Казань: КАИ. 1987. С. 9 — 14.
  34. В.И., Максутова М. К., Стрункин В. А. Газовые турбины двигателей летательных аппаратов. М.: Машиностроение, 1979. — 447 с.
  35. Э.А., Барышникова Э. С. Системы охлаждения? турбин высокотемпературных газовых двигателей // Турбиностроение: итоги науки и техники. М.: ВИНИТИ. 1980. — Т.2. — 280 с.
  36. Научное обоснование создания нового поколения энергетических парогазовых установок с повышенными экономическими и экологическими показателями / Фаворский О. Н., Полежаев Ю: В., Масленников В. М., Зейгарник Ю.А.- НО ИВТАН. 1992. 334 с.
  37. Г. Г. Разработка перспективных энергетических ГТУ. //Теплоэнергетика. 1996. — N4. — С. 66 -77.
  38. , Г. Г. Перспективные технологии для- тепловых электростанций //Г.Г. Ольховский, А. Г. Тумановский // Теплоэнергоэффективные технологии. Информационный бюллетень № 1 (30). 2003. С. 4−22.
  39. Отработка охлаждаемого облопачивания энергетических газовых турбин на стендах // С. М. Вохмянин, А. Н. Ковалев, Э. Г. Роост, В. Г. Тырышкин / Энергомашиностроение. 1989. — № 9. — С. 2 — 7.
  40. Ф.В. Повышение эффективности теплообмена в пористых теплообменных трактах. Интенсификация теплообмена. Тр. Первой Рос. нац.. конф. по теплообмену. 1994. М.: Изд-во МЭИ. Т8. -С.168 171.
  41. Ю.В., Поляков А. Ф. Параметрический анализ тепловых режимов пористой стенки при проникающем охлаждении.// ТВТ. —1997. — т. 35.-№−4.-с. 605−613.
  42. Ю. В. Поляков А.Ф., Пощепкин В. М. Репин И.В. Тепловые проблемы пористой стенки при проникающем охлаждении. Постановка- и решение задачи Л ТВТ. 1997. — т. 35. — № 1. — с. 86−92.
  43. В.М., Сухов А. В. Исследование теплообмена при течении газа через пористую стенку с внутренним источником тепла. //Известия вузов: Машиностроение. 1968. — № 8. — С.77 — 88.
  44. В.М., Майоров В. А., Васильев JT.JT. Гидродинамика и теплообмен в пористых* элементах конструкций= летательных аппаратов: М.: Машиностроение, 1988: 168 с:
  45. Правила измерения расхода1 газа и жидкостей, стандартными сужающимися устройствами: РД 50−213−80: М.: Изд. стандартов, 1982.
  46. В.П. Теплотехнические измерения и приборы. — М.: Энергия, 1978.-708 с.
  47. Пористые сетчатые материалы/ Ю. И, Синельников, А. Ф. Третьяков, М. И. Матурин и др.: М.: Металлургия. 1983. 64с.
  48. Разработка и исследование высокоэффективных конструкцийохлаждаемых лопаток ВГТ. Отчет ЛПИ по теме № 323 150- № г/р 0.182.6 004 159, Л., 1986. — 150 с.
  49. Расчет термонапряженного состояния и оценка надежности охлаждаемых лопаток турбины, установки ГТЭ-150 с начальной температурой газа 950 °C. (Расчет № 373). Отчет ПОТ ЛМЗ: Л.- 1982.
  50. Расчеты на прочность, устойчивость и колебания, в. условиях высоких температур / Н. И. Безухов, В. Л. Бажанов, И. И. Гольденблат и др.//. М., Машиностроение, 1965. 567 с.
  51. Теплообмен в энергетических установках космических аппаратов / Под ред. В: К. Кошкина. М: Машиностроение, 1975. 272 с.
  52. Теплообменные аппараты и системы охлаждения газотурбинных и комбинированных установок: Учебник для вузов/ В.'Л. Иванов, А. И. Леонтьев, Э. А. Манушин, М.И. Осипов- Под ред. А. И. Леонтьева. М.: Изд-во МГТУ им. Н. Э. Баумана. 2003. — 592с.
  53. Тепловая защита лопаток турбин/ Б. М. Галицейский, В. Д. Совершенный, В. Ф. Формалев, М.С. Черный- Под редакцией Б. М. Галицейского. — М.: Изд-воМАИ, 1996,-356с.
  54. С.П., Войновский-Кригер С. Пластинки и оболочки. М.: Наука, 1966. 636 с.
  55. Теория тепломассообмена / Под ред. А И. Леонтьева. М.: Высшая школа, 1979.-496 с.
  56. К. Вычислительные методы в динамике жидкости: В2-х т. Т.2 / Пер. с англ. М.: Мир, 1991. 504 с.
  57. Хайрутдинов Р. М-, Ягафаров Т. С. Исследование течения в проницаемых вафельных материалах охлаждаемых элементов проточной части- ГТД. /Тепловое состояние деталей высокотемпературных ГТД. Казань: КАИ. 1984. С. 72−78.
  58. P.M., Бурганутдинов Н. З. Гидравлические характеристики проницаемых вафельных материалов элементов проточной части ГТД/ Высокотемпературные охлаждаемые газовые турбины двигателей летательных аппаратов // Казань: КАИ, 1986. -С.42 47.
  59. А.В., Сайдашев Р. Э. Расчет программированного конвективно-пленочного охлаждения горячих деталей ГТД./ Рабочие процессы в охлаждаемых турбомашинах газотурбинных двигателей// Казань: КАИ, 1989. С. 12−16.
  60. Яскин: Л: А. Теплообмен охладителя с проницаемой стенкой и эффективность внутреннего охлаждения в условиях радиационного нагрева: (создание метода, проведение исследований): Автореферат дис. кандидата техн. наук: 05Л4.05. М., 1974.-29 с.
  61. Bayley F.I. Performance and design of transpiration-cooled turbine blading/ ASMEPaper. 1978.- № 78-GT 122. lip.
  62. Colladay R.S., Stepka F.S. Examination of boundary conditions for heat transfer through a porous wall //NASA. TND-6405. 1971.- 22 p.
  63. Electric Power 1995 Specifications.
  64. FLUENT. Tutorial Guide.V.l. 1998. Lebanon. USA. Fluent Inc. 58p.
  65. Garg V. K., Ameri A. A. Two-equation turbulence models for prediction of heat transfer on a transonic turbine blade/ International Journal of Heat and fluid flow. 2001. — № 22. — pp. 593 — 601.
  66. Gladden H.J. Metal- temperatures and coolant flow in a wire-cloth transpiration- — cooled: turbine vane. NASA ТМ X-3248 Lewis Research Center, 1975-
  67. Kaufman A., Richards H.T. Investigation of flow characteristics of some wire-form and laminated-form porous materials // NASA TMX 2111. 1970. 22 p. 51.
  68. Nealy D.A., Anderson R.D. Design of a strut supported turbine vane with a wire form porous shell / Periodic Report (EDR 5923 Ceneral Motors Corp. NASA-7913) NASA CR-72 508. 1968.
  69. Nealy D.A., Reider Z.B. Evaluation a laminated porous vane materials for combustor liner cooling // Trans. ASME, J. Eng. Power. — 1980. v. 102. — № 2. — P. 268−276.
  70. Raj R., Moskowitz S.L. Transpiration air protected turbine blading — an effective concept to achieve high temperature and erosion resistance for gas turbines operating in an aggressive environment. ASME Paper, 1978. 78-GT-100.
  71. Wolf J., Moskoroitz S. Development of the transpiration air-cooled turbine for high temperature lirty gas streams // Trans. ASME, J. Eng. Power. 1983. -v. 105. — № 4. — pp. 592 -597.
Заполнить форму текущей работой

На отлично!