Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Прочность и деформация бетона массивных конструкций при неодноосном сжатии

Диссертация: Прочность и деформация бетона массивных конструкций при неодноосном сжатии
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В последнее время совершенствование расчетных выражений для определения сопротивления каменных конгломератов неодноосному нагружению идет, в основном, по пути статистического обобщения всех имеющихся экспериментальных данных /II, 34, 35, 58, 69/. Результатом такого рода обобщения явилось, в частности, выражение, определяющее нормативные сопротивления трехосному сжатию в СНиП П-56−77. Это… Читать ещё >

Содержание

  • 1. ЭКСПЕИМЕНТАЛЬНЫЙ И ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АСПЕКТЫ ПРОБЛЕМЫ ПРОЧНОСТИ КАМЕННЫХ СЦЕМЕНТИРОВАННЫХ КОНГЛОМЕРАТОВ ПРИ ТРЕХОСНОМ СЖАТИИ
    • 1. 1. Методы испытаний бетонов трехосным сжатием
      • 1. 1. 1. Метода испытания гидростатическим давлением. II
      • 1. 1. 2. Методы испытания жесткими штампами
      • 1. 1. 3. Метод испытания бетонов в обойме
    • 1. 2. Влияние условий испытания и характеристик структуры бетона на прочность
    • 1. 3. Анализ возможности описания прочности каменных конгломератов существущими теориями
    • 1. 4. Выводы, постановка задач исследования
  • 2. РАЗРАБОТКА И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДИКИ ИСПЫТАНИЙ БЕТОНОВ ТРЕХОСНЫМ СЖАТИЕМ
    • 2. 1. Конструкции испытательного оборудования
      • 2. 1. 1. Камера гидростатического сжатия
      • 2. 1. 2. Мембранное устройство для испытаний цилиндрическим тензором напряжения
      • 2. 1. 3. Мембранное устройство для испытаний произвольным тензором напряжения
    • 2. 2. Изготовление бетонных образцов и их подготовка к испытаниям
    • 2. 3. Экспериментальное обоснование элементов методики
      • 2. 3. 1. Влияние скорости нагружения на прочность и деформацию
      • 2. 3. 2. Обоснование методов измерения деформаций
      • 2. 3. 3. Анализ механизмов нарушения сплошности ультразвуковым и тензорезисторным методами
      • 2. 3. 4. Оценка влияния граничных условий на прочность и деформацию
      • 2. 3. 5. Влияние отношения размеров поперечного сечения образца к наибольшему размеру заполнителя на прочность и дефорлацию
  • 3. ЭКСЖЕИМЕНТАЛЬНО-ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ КАМЕННЫХ СЦЕМЕНТИРОВАННЫХ КОНГЛОМЕРАТОВ ПРИ СЖАТИИ
    • 3. 1. Влияние возраста и призменной прочности на прочность и деформацию при трехосном сжатии
    • 3. 2. Влияние вида крупного заполнителя на прочность и дефорлацию
    • 3. 3. Влияние состава бетонов на прочность и развитие деструктивных процессов при трехосном сжатии
    • 3. 4. Влияние последовательности нагружения при трехосном сжатии на прочность и дефорлацию
      • 3. 4. 1. Сравнение кривых обобщенных напряжения деформации
    • 3. 5. Экспериментально-теоретическое обоснование условия прочности сцементированных конгломератов при сжатии
      • 3. 5. 1. Изменение коэффициента поперечной деформации от состава, интенсивности напряжения и вида напряженного состояния
      • 3. 5. 2. Изменение модуля продольной деформации при сжатии с цилиндрическим тензором напряжения
      • 3. 5. 3. Формулирование условия прочности каменных сцементированных конгломератов при сжатии
  • 4. К РАСЧЕТУ ЩЯИНДИгаЕСКИХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ НАПЕЯЖЕШО-АГМИРОВАННЫХ СОСУДОВ
    • 4. 1. Осесимметричная задача об упругом напряженном состоянии толстостенного двуслойного цилиндра
    • 4. 2. Методика и пример расчета напряженного состояния стенки корпуса высокого давления
      • 4. 2. 1. Расчет на внутреннее давление
      • 4. 2. 2. Расчет на действие температуры
      • 4. 2. 3. Расчет величин предварительного обжатия
    • 4. 3. Оптимизация геометрических размеров корпусов высокого давления

Прочность и деформация бетона массивных конструкций при неодноосном сжатии (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

В условиях запланированного до 1990 г. ввода мощностей на АЭС в размере 25 млн. кВт. и требования «осуществлять строительство по наиболее прогрессивным и экономичным проектам», проблема повышения качества проектирования остается актуальной /I/.

При проектировании таких дорогостоящих сооружений, как предварительно-напряженные железобетонные корпуса высокого давления (КВД), качество проектирования существенно зависит от степени идеализации действительной статической работы и точности оценки напряженно-деформированного состояния.

На этапе проектирования, связанном с подбором сечений и материалов с нужными физико-механическими свойствами, деятельность проектировщиков регламентируется действующими расчетными нормами. На этом этапе качество проектирования зависит от качества нормативов и обоснованности используемых в расчетах характеристик прочности материалов при неодноосных напряжениях.

Однако, естественные требования действующих нормативов /56, 57/ «наиболее полного использования физико-механических свойств материалов» и «обеспечения качества, надежности, долговечности и экономичности сооружений» не соответствуют уровню знания механических свойств бетонных материалов в условиях неодноосных наг-ружений. Между тем, в ряде случаев, именно сложные напряжения определяют несущую способность бетона и геометрические размеры массивных сооружений и таких конструкций, как предварительно-напряженные железобетонные корпуса высокого давления для АЭС. В СНиП П-56−77 прочность бетонов нормируется лишь для частного случая трехосного сжатия цилиндрическим тензором напряжения, а повышение прочности при трехосном сжатии по СНиП П-21−75 учитывается только в связи с косвенным армированием стержневых элементов. Это положение связано с отсутствием теории прочности, удовлетворительно согласующейся с экспериментальными данными.

Развитие теории осложняется несопоставимостью многочисленных опытных данных, объяснявшуюся отсутствием стандартной методики проведения испытаний неодноосными напряжениями. Создание такой методики связано с преодолением значительных трудностей технического и физического характера, заключающихся в устранении влияния опорного трения на границах приложения нагрузок на механические свойства испытываемого образца.

Из-за большой трудоемкости испытаний неодноосными нагрузками экспериментаторы, как правило, ограничиваются исследованием одного-трех видов сцементированных конгломератов, применительно к конкретным задачам проектирования той или иной конструкции. Естественно, что предлагаемые в результате таких исследований условия прочности имеют частный характер. Тем не менее, некоторые из них /88, 101/ по настоящее время являются основой для проектирования.

В последнее время совершенствование расчетных выражений для определения сопротивления каменных конгломератов неодноосному нагружению идет, в основном, по пути статистического обобщения всех имеющихся экспериментальных данных /II, 34, 35, 58, 69/. Результатом такого рода обобщения явилось, в частности, выражение, определяющее нормативные сопротивления трехосному сжатию в СНиП П-56−77. Это выражение, как и большинство условий прочности для бетонов, содержит лишь две опытные постоянные, — прочности при одноосных сжатии и растяжении. Между тем, есть исследования /5, 18, 21, 35, 46, 74, 77, 82/, которые показывают, что на вид предельной поверхности в октанте трехосного сжатия заметно влияют состав и структура каменных сцементированных конгломератов.

Целью работы явилось, — экспериментально-теоретическое исследование прочности и деформативности широкого класса бетонов при трехосном сжатии по единой методике, применительно к условиям работы этого материала в массивных железобетонных конструкциях и сооружениях, — обоснование на этой основе условия прочности каменных сцементированных конгломератов при неодноосных напряжениях с учетом особенностей их структура, — уточнение существующего подхода к оценке напряженного состояния и прочности цилиндрических железобетонных предварительно-напряженных сосудов высокого давления (КЕД).

Для достижения поставленной цели решались следукщие задачи:

— выбора наиболее приемлемой методики испытания каменных сцементированных конгломератов трехосным сжатием на основе анализа существующих методов, обеспечивающей минимальное влияние опорного трения на однородность напряженного состояния образцов;

— определения методических факторов, вызывающих разброс опытных результатов, и выявления основных характеристик структуры, оказывающих влияние на сопротивление трехосному сжатию, на основе анализа имеющихся экспериментальных данных;

— разработки и экспериментального обоснования методов испытания бетонов трехосным сжатием;

— экспериментального определэния прочности и деформаций бетонов разных марок, составов и возраста на различном заполнителе при трехосном сжатии;

— обоснования обобщающего показателя способности бетона каждой конкретной структуры сопротивляться многоосному деформированию и формулирования на этой основе условия прочности каменных сцементированных конгломератов,.

— расчета напряженного состояния стенки КВД с учетом жесткости стальной герметизирующей облицовки и оценкой экономической эффективности такого подхода.

Научная новизна работы заключается,.

— в выявлении и систематизации объективных и методических факторов, влияющих на кажущийся разброс прочности при испытаниях каменных сцементированных конгломератов трехосным сжатием;

— в получении по единой методике новых экспериментальных данных о прочности и деформации широкого класса бетонов производственных составов;

— в выявлении обобщающей характеристики структуры, отражающей разную способность каждого вида сцементированного конгломерата сопротивляться неодноосному сжатию;

— в получении условия прочности при сжатии, учитывающего особенности структуры бетонов;

— в подходе к расчету напряженного состояния и прочности.

ИЗД.

Практическим выходом диссертации являются, — расчетные формулы, позволяющие для сцементированных конгломератов производственных составов прогнозировать сопротивление неодноосному сжатию по результатам одноосных испытаний- - формулы и методика расчета прочности и экономической эффективности вариантов КЕД.

Полученные расчетные форлулы могут быть использованы при практическом проектировании массивных бетонных и железобетонных сооружений, что позволит уменьшить коэффициенты запаса прочности при прежнем уровне надежности за счет уменьшения «коэффициенн о та незнания механических свойств каменных сцементированных конгломератов при неодноосном сжатии.

Диссертационная работа является частью комплексных исследований свойств материалов проводимых рядом научных организаций по плану важнейших исследований, утвержденному Госкомитетом по науке и технике СССР. Результаты работы использованы при вариантном проектировании аккумулятора тепла (Приложение 6). Расчетная эффективность внедрения в народном хозяйстве составляет 23,7 млн, рублей при строительстве одного энергоблока АЭС с КВД мощностью 500 МВт (табл. 4.2).

Автором на защиту выносится,.

— экспериментальная методика исследования прочности и деформации каменных сцементированных конгломератов в условиях трехосного сжатия;

— экспериментальные данные о прочности и деформации широкого класса бетонов производственных составов при трехосном сжатии;

— условие прочности каменных сцементированных конгломератов при сжатии;

— подход к расчету напряженного состояния и прочности цилиндрической стенки КВД со стальной герметизирующей облицовкой.

I. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ И ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АСПЕКТЫ ПРОБЛЕМЫ, ПРОЧНОСТИ КАМЕННЫХ ЩЕМЕНТИР0ВАННЬ1Х КОНГЛОМЕРАТОВ.

ПРИ ТРЕХОСНШ СЖАТИИ.

Теория напряженно-деформированного состояния, основанная на модели однородной изотропной сплошной среды, неприменима к каменным цементированным конгломератам. Многокомпозитность структуры, многообразие врожденных дефектов, склонность к микроразрушениям уже при невысокой интенсивности напряжения и способность сопротивляться разрушению при наличии существенных нарушений сплошности, выделяют эти материалы в особый класс. Динамика микроразрушений с переходом в нарушения сплошности макрообъемов и последукщее разрушение специфична для каждой структуры. Многочисленность параметров структуры, ответственных за сопротивление деформированию, ставит перед теоретиками сложные задачи.

Трудности теории обусловлены, как ограниченностью специальных исследований влияния параметров структуры на прочность и деформацию при неодноосных нагружениях, так и разноречивостью экспериментальных результатов. Последнее связано с зависимостью изучаемых параметров от условий и методов испытания.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ.

1. Наблвдаемое рассеивание опытных данных о прочности бетонов при неодноосном сжатии обусловлено не только особенностями применявшихся методик испытания: граничными условиями на контакте приложения нагрузки, скоростью и последовательностью нагруже-ния, формой и размерами образцов и др., но так же различной способностью каменных сцементированных конгломератов разных составов сопротивляться деформированию и разрушению. Именно поэтому нельзя получить обобщающего условия прочности, основываясь на двух или трехконстантной теории.

2. Метод испытаний неодноосным сжатием с нагружением в направлении коротких осей образца гидростатическим давлением или близким к таковому — единственный, дающий уверенность в соответствии получаемого напряженного состояния, заданному.

При проведении испытаний жесткими штампами эталоном для оценки приемлемости граничных условий и их влияния на напряженно-деформированное состояние образцов должны служить результаты испытаний в гидростатической камере.

3. На величину сопротивления трехосному сжатию наибольшее влияние оказывают такие характеристики структуры каменных сцементированных конгломератов, как возраст, весовое соотношение компонентов и вид заполнителя.

В результате испытаний 296 образцов из смесей 13 составов по единой методике гидростатическим давлением установлено, что при одинаковой призменной прочности образцы в возрасте до 28 суток при трехосном сжатии, примерно на 10% прочнее выдержанных. Уменьшение концентрации крупного заполнителя в смеси приводит к снижению сопротивления трехосному сжатию до 15 $, а прочность образцов с пористым заполнителем примерно на 50 $ меньше, чем с плотным.

4. Существование единой кривой обобщенных напряжения-деформации при сжатии имеет место только до уровня напряжения, приблизительно соответствующего условной границе начала образования макротрещин, и при интенсивности минимального главного напряжения, не превышающей 0,5 Я пр. Этим объясняются трудности, возникающие при формулировании теории напряженно-деформированного состояния, удовлетворяющей всему диапазону прочного сопротивления каменных сцементированных конгломератов.

5. Различия в сопротивлении каменных сцементированных конгломератов разного состава неодноосному сжатию закономерно связаны с особенностями их дефорлирования.

Существование зависимостей предельных дефорлационных характеристик — коэффициента поперечной и модуля продольной деформации от параметра нагружения (?тш/Япр) не одноосным сжатием, специфичных для каждого состава, позволяет использовать эти зависимости при обосновании условий прочности сцементированных конгломератов широкого класса.

6. Условие прочности, сформулированное на основе общего уравнения поверхностей второго порядка в пространстве главных напряжений, с использованием получаемой в простейших испытаниях одноосным сжатием и растяжением информации о прочности, пористости, величинах начальных и предельных коэффициентов поперечных и модулей продольных деформаций, с точностью до (2−3)% описывает экспериментальные данные ж может быть использовано при прогнозировании сопротивления неодноосному сжатию каменных сцементированных конгломератов широкого класса.

Б силу изменчивости деформационных характеристик, входящих в основное уравнение условия прочности от параметра нагружения -<Ьтш / Длр и состава, предельная поверхность не стационарна, имеет трехосезую симметрию девиаторных сечений, форма которых регулярна,.

7. Использование расчетной схемы двуслойного цилиндра для определения напряженного состояния бетона стенки сосудов высокого давления показало, что от нагрузок предварительного обжатия напрягаемой арматурой и их сочетания с температурным воздействием, на внутренней поверхности бетона — на контакте со стальной герлетизирувдей облицовкой имеется третья — радиальная компонента сжимающего напряжения. В зависимости от сочетания рабочих нагрузок и реальных соотношений толщин слоев величина радиального напряжения достигает 1,05 МПа, что приводит к увеличению прочности бетона, по сравнению с обычно используемыми при таких расчетах критериями двухосного сжатия, на 44%.

Оценка прочности по критерию трехосного сжатия позволяет сэкономить 20% сметной стоимости К В Д за счет уменьшения толщины слоев цилиндрической стенки.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Основные направления экономического и социального развития СССР на 1.8I-I985 годы и на период до 1990 года, — Правда. -M.f 1981, № 64 (22 860).
  2. П.П. К вопросу о гипотезах прочности. Вестник инженеров и техников, 1937, № I, с.19−24.
  3. О.Я., Смирнов Н. В. Исследование прочности и деформации бетона при двухосном сжатии. Тр. ЦНИИС. Вып.60, 1966, с.79−108.
  4. О.Я., Соломенцев Г. Г. Исследование напряженного и деформированного состояния бетона при трехосном сжатии. Тр. ЦНИИС. Вып.70, 1969, с.103−123.
  5. Бич П. М. Вариант теории прочности бетона. Бетон и железобетон, 1980, № 6, с.28−29.
  6. В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона. Харьков: Из-во ХГУ, 1968. — 324 с.
  7. П.В. Исследование больших пластических деформаций и разрыва. М.: ИЛ, 1955. — 444 с.
  8. A.A. Расчет несущей способности конструкции по методу предельного равновесия. Вып.1. М.: Госстройиздат, 1949. — 280 е., ил.
  9. A.A. Некоторые механические свойства бетона, существенно важные для строительной механики железобетонных конструкций. В кн.: Исследование свойств бетона и железобетонных конструкций / НИИЖБ. — М.: Госстройиздат, 1959, вып.4, с.5−17.
  10. Г. А., Киссюк В. Н. К вопросу обобщения теории прочности бетона. Бетон и железобетон, 1965, № 2, с.16−19.
  11. Г. А., Киссюк В. Н., Тюпин Г. А. Теория пластичности бетона и железобетона. М.: Стройиздат, 1974 — 316 с.
  12. Г. А., Киссюк В. Н., Левин Н. И., Еиконова Г. А. Прочность легких и ячеистых бетонов при сложных напряженных состояниях. М.: Стройиздат, 1978. — 166 с.
  13. В.Д., Елсуфьев С. А. О применении идей Мора к описанию деформирования и разрушения материалов. Известия ВНИИГ, 1966, т.82, с.137−143.
  14. И.Г. Прочность каменных материалов в условиях различных напряженных состояний. М.: Госстройиздат, i960. -124 с.
  15. ГОСТ 24 452–80. В сб.: Бетоны. Методы испытаний. — М.: Изд-во стандартов, 1981, с.1−20. — Группа Ж 19.
  16. H.H., Ярков В. А. Хрупкое разрушение при двухосном сжатии. Журнал технической физики, т. ХХУ, вып.12, 1955, с.2200−2202.
  17. Г. А. К теории упруго-пластичной деформации. -Известия Томского политехи, ин-та, т.85, 1957, с.355−365.
  18. Г. А. Обобщение условия средней деформации на хрупкие материалы. Известия Томского политехи, ин-та, т.96, 1959, с.37−44.
  19. Ю.В. Статистический подход к проблеме прочности бетона при двухосном сжатии. Изв. ВУЗов, сер. Стр-во и арх., 1974, № 9, с.24−27.
  20. Ю.В. Моделирование деформаций и прочности бетона методами механики разрушения. М.: Стройиздат, 1982. — 196 с. ил.
  21. A.A. Современные задачи теории пластичности. -Вестник Московского университета, 1955, № 4, с.101−113.
  22. В.П., Осипова В. А., Сукомел A.C. Теплопередача. 4-е изд. — М.: Энергоиздат, 1981. — 417 е., ил.
  23. Т. Опыты на всестороннее сжатие. В кн.: Новые идеи в технике. Сб.1, 1915, с.51−102.
  24. В.И. Бетон в предварительно напряженной спиральной обойме. М.: Оргтрансстрой, 1961. — 183 е., ил.
  25. Л.М. Основы теории пластичности. М.: Наука, 1969. — 120 с.
  26. Г. И., Филаретов Г. Ф. Планирование эксперимента. М.: Из-во Б1У, 1982. — 302 с.
  27. Н.С., Добровольская A.M., Марков А. И., Красновский P.O. Исследование причин возникновения масштабного эффекта при испытании бетонных образцов (.кубов) на сжатие. Тр. ВНИИФТШ, вып. 38(8), 1971, с.206−250.
  28. А.П., Ноткус А. И. О погрешностях двухосных испытаний бетона. Бетон и железобетон, 1978, № 6, с.32−34.
  29. В.А. Закономерности изменения коэффициента поперечной деформации. Проблема прочности, 1971, J6 8, с.48−53.
  30. В.А. Новые схемы деформирования твердых тел. Киев: Наук, думка, 1973. — 200 с.
  31. A.A. Расчеты на прочность при сложном напряженном состоянии: Теории прочности. Киев: Наук, думка, 1968.67 с.
  32. Р. Проблемы технологии бетона. М.: Госстройиздат, 1959. 294 с.
  33. Е.С. Об условии прочности бетона. В реф. сб.: Отечественный опыт. Вып.9. — М.: Стройиздат, 1971, с.12−15.
  34. Л.К. К теории прочности. ДАН БССР, т. УП, 1963, № 5, с.301−304.
  35. Л.К. Прочность трубобетона. Мн.: Вышейш. школа, 1977. — 96 с.
  36. Ю.Н., Иш В.Г. К испытаниям бетонных образцовв условиях двухосного и трехосного напряженного состояния. Заводская лаборатория, 1972, № 5, с.606−608.
  37. Ю.Н., Володин В. В. Исследование поведения трещиноватых горных пород в условиях сложного напряженного состояния. В кн.: Научные исследования по гидротехнике в 1974 году. Кн.2. — Л.: Энергия, 1975, с.145−146.
  38. Ю.Н., Иш В.Г., Тябликов Б. В. Влияние граничных условий на деформативность бетона при многоосевых испытаниях.- Тр. ин-та Гидропроект: Разработки по технологии и конструкциям АЭС. Вып.41. М., 1975, с.119−128.
  39. Методика по определению прочностных и деформационных характеристик бетонов при одноосном кратковременном статическом сжатии МИ П-74 / ВНИИФТРИ. М.: Из-во стандартов, 1975. — 78 с.
  40. А. Пластичность и разрушение твердых тел: В 2-х т. М.: ИЛ. TI. 1954.648 е.- - М.: Мир. Т 2. 1969, 863 с.
  41. Пак А. П. Исследование прочности бетона при двухосномсжатии. Известия ВНИИГ. Т.87, 1968, с.36−45.
  42. Е.В. Исследование некоторых вопросов прочности бетона при сложных напряженных состояниях: Автореф. дис.. канд. техн. наук. М., 1968. — 21 с.
  43. Г. Н., Щербаков E.H., Хубова Н. Г. Влияние макроструктуры бетона на цроцессы деформирования и разрушения при сжатии. Бетон и железобетон, 1972, № 8, с.
  44. Г. С., Лебедев A.A. Сопротивление материалов деформированию и разрушению при сложном напряженном состоянии.- Киев: Наук, думка, 1969. 213 с.
  45. Г. Я., Багаутдинов P.M. Ультразвуковые исследования структуры и прочности бетона при малоцикловом нагружении.- В сб.: Неразрушающие методы контроля бетонных и железобетонных конструкций. Киев: из-во НИИСК, 1977, с.87−89.
  46. Г. Я., Малашкин Ю. Н., Рахмонов Р. Упругие характеристики бетона при трехосном сжатии. Строительная механикаи расчет сооружений, 1974, № 5, с.25−27.
  47. Ю.Н. Сопротивление материалов. М.: из-во МГУ, 1950. — 336 с.
  48. А.Р. Расчет сооружений с учетом пластических свойств материалов. М.: Стройиздат, 1954. — 288 с.
  49. А.Б., Баранов Д. С., Макаров P.A. Тензометрирова-ние строительных конструкций и материалов. М.: Стройиздат, 1977. — 238 с.
  50. В.А. Трубобетон в машиностроении. М.: Трансжелдориздат, 1963. — 140 с. 55.умшиский 1.3. Математическая обработка результатов эксперимента. М.: Наука, 1971. — 192 с.
  51. СНиП П-56−77, часть П: Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений. М.: Стройиздат, 1977. — 32 с.
  52. СНиП П-21−75, часть П: Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции. М.: Стройиздат, 1976. — 89 с.
  53. И.Б. Прочность хрупких материалов при всестороннем неравномерном сжатии. Известия ВНИЙГ, т.92. — Л.: Энергия, 1970, с.163−175.
  54. Г. Г. К испытаниям бетона в условиях трехосного сжатия. Заводская лаборатория, 1967, № 4, с. 503 505.
  55. С.П., Гудьер Дж. Теория упругости. М.: Hayта, 1979. 560 с.
  56. Филоненко-Бородич М. М. Механические теории прочности. M. I Из-во МГУ, 1961. — 92 с.
  57. Я.Б. Единая теория прочности материалов. М.: Оборонгиз, 1943. — 96 с.
  58. М.М., Шифрин Е. И. К прочности трещиноватых пород и бетона при трехосном равномерном нагружении. В сб.: Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. Вып. 3 / АН СССР, Сиб. отд. — Новосибирск: Наука, 1981, с.52−61.
  59. Н.Г. Влияние коэффициентов Пуассона компонентов бетона на его напряженное состояние и трещиностойкость при сжатии. Изв. ВУЗов, сер. Стр-во и арх., 1974, № I, с.
  60. Ю.В. Понижение проницаемости бетона. М.: Энергия, 1968. — 192 с.
  61. К.К. К вопросу о прочности бетона в условиях сложного напряженного состояния. В кн.: Исследования по бетону и железобетону. Вып. З / АН Латв. ССР. — Рига, 1958, с.61−89.
  62. Ягн Ю. И. Новые методы расчета на прочность. Вестник инженеров и техников, 1931, № 6, с.237−244.
  63. A.B. Критерии прочности и деформирования бетона при простом нагружении для различных видов напряженного состояния. Тр. НИИЖБ: Расчет и конструирование железобетонных конструкций, вып.39. — M., 1977, с.48−57.
  64. Akroyd T.N.W. Concrete Under Triaxial Stress. Mag. of Concrete Res., 1961, v. 13, N 39, pp. 111−118.
  65. Bellami G.I. Strength of Concrete Under Combined Stresses. A C I Journal, 1961, N 4, pp. 367−380.
  66. Bergues J., Habib P., Morlier P. Etude du comportement mecanique du beton soumis a des contraintes triaxiales. Annales de L’I.T.B.T.P., 1970, N 226, pp.174−187.
  67. Betracchi P. Behavior of Concrete Under Combined Loads. Proc. of Eighth International Congress on Large Dams, Edinburgh, may 1964, v.3, Q-30, pp.279−294.
  68. Bremer F. Festigkeits und Verformungsverhalten des Betons bei mehrachsiger Beauspruchung. — Beton und Stahlbetonbau, 1971, N 1, S.17−22.
  69. Campb eel — Allen D. Strength of concrete under combined stresses. Constructional review, april 1962, pp.29−37.
  70. Cordon W.A., Gillspie H.A. Variables in Concrete Aggregates and Portland Cement Paste, Which Influence the Strengthof Concrete. A C I Journal, Aug. 1963, N 8, pp. 79−100.
  71. Fumagalli E. Strength Characteristics of Concrete under Conditions of Multiaxial Compression. Cem. and Concrete Association (trans.), London, 1968, N 128 p.
  72. Gardner N. Triaxial Behavior of Concrete. A C I Journal, 1966, vol. 66, N 2, pp.136−146.
  73. Hannant D.J., Frederick C.O. Failure criteria for concrete in compression. Mag. of Concrete Res., 1968, v. 20,1. N 64, pp.137−144.
  74. Hannant D.J. Nomograms for the Failure of Plain Concrete Subjected to Short Term Multiaxial Stresses. — The Structural Engineer, London, 1974, v.52, N 5, pp.151−159.
  75. Hobbs D.W. Strength of Concrete Under Combined Stress.- Cem. and Concrete Res., vol.1, 1971, pp.41−56.
  76. Iyengar K.T., Chandrashekhara K., Krishnaswamy K.T. Strength of Concrete under Biaxial Compression. A C I Journal. Proc., 1965, v.62, N 2, pp. 239−250.
  77. Johnson R.P., Lowe P.G. Behavior of Concrete Under Biaxial and Triaxial Stress. Proc. of Entern. Conf. on Structure, Solid mechanics and Engineering design in civil Eng. Materials. — Southampton, part 2, 1969, N 4, pp. 1039−1051.
  78. Krahl N.W., Victory S.P., Erkmen E., Sims J.R. The Behavior of Plain Mortar and Cincrete Under Triaxial Stress.- Proc. A.S.T.M., 1965, vol.65, pp.697−709.
  79. Krishnaswamy K.T. Strength and Microcracking of Plain Concrete Under Triaxial Compression. ACI Journal: Proc. vol. 65, 1968, N 10, pp.856−862.
  80. Kupfer H., Hilsdorf H., Rusch. Bihavior of Concrete Under Biaxial Stresses. ACI Journal, 1969, vol.66, N 8, pp.656−666.
  81. Lewis D.J., Carmichael G.D.T. Miltiaxial failure diagram for concrete. Civil Engineering and Pablic Works Review, april 1970, pp.389−39^.
  82. Lince D. Strength of concrete under biaxial sustained load. Proc. of ACI-Seminar on Concrete for Nuclear Reactions. — Berlin, oct.1970.
  83. Lounay P., Gachon H., Poitevin P. Deformation et resistance ultime du beton sous entreinte triaxile. Annales de L’I.T.B.T.P., 1970, N 169, pp.23−48.
  84. Masure P. Cisaillment de merfices de ciment et comparaison avec l’essai triaxial. Revue des Materiaux de Construction, 1970, N 659−660, pp.229−241.
  85. Mc’Creath D., Newman J., Newman K. The influence of aggregate particles on the local strain distribution and fracture mechanism of cement paste during drying slorinkage and loading of failure. Materiaux at constructions, 1968, v.2,1. N 7, pp.73−85.
  86. Mills L.L., Zimmerman R.M. Compressive Strength of Plain Concrete Under Multiaxial Loading Conditions. ACI Journal, 1970, vol. 67, N 10, pp. 802−807.
  87. Newman K., J.W.Newman. Failure Theories and Design Criteria for Plain Concrete. Solid Mechanics and Engineering Design, 1972, vol.2, pp.963−965.
  88. Newman J.B. Apparaturs for testing concrete under multiaxial states of stress. Maf. of Concrete Res., 1974, vol. 26, N 89, pp.229−238.
  89. Niwa I., Kobayachi S., Koyanagi W. Failur criteria of Light-Weight Aggregate Concrete Subjected to Triaxial Compression. Memoirs Faculty of Engin., Kyoto Univ., April 1967, V.29, N 2, pp.119−131.
  90. Noli A. Prove triassiale su calcestruzzi die cemento e curve intrinseche relative. Giornale Genio Civile, 1965, Ann.103, Frasc. 9, 10, pp.483−495, 525−537.
  91. Pandit G.S. Discussion of paper by L.L.Mills, R.M. Zimmerman, disc.67−47.- ACI Journal, v.68, 197 1, N 4, pp.299 300.
  92. Richart F.E., Brandtzaeg A., Brown R.L. A Stady of the Failure of Concrete Under Combined Compressive Stresses.- In: Bull. Univ. of Illinois, 1928, v. 26, N 12. 102 p.
  93. Richart F.E., Brandtzaeg A., Brown R.L. The Failure of Plain and Spirally Reinforced Concrete in Compression. -In: Bull. Univ of Illinois, 1929, v.26, N 31. 137 p.
  94. Robinson G.S. Behavior of Concrete in Biaxial Compression." Journal of the Structural Division, 1967, v.93, N 1, pp.71−86.
  95. Schickert G. Entwurf eines Prufstandes zur Ermittlung der dreaxialen Kurzzeitfestigkeit von Beton. Zur Vorlage beim ACI — Seminar. BAM, okt. 1970.- 25 S.
  96. Sigetomi I. Cement and Concrete (Japan), 1958, N 140.
  97. Stegbaur A., Linse D. Comparison of stress strain behavior of concrete and other materials under biaxial loading.- Proc. PILEM Symposium, Cannes, 1972, Q. 1/15.
  98. Vile G.W.D. The strength of Concrete Under Short Term Static Biaxial Stress. Proc. Intern. Conf. on the Structure of Concrete, London, sept. 1965 / Cem. and Concrete Association.- 1968, pp.275−288.
  99. Weigler H., Becker G. Uber das Bruchund Verformungsverhalten von beton bei mehracshiger Beanspruchung. Der Bauingenieur, 1961, N 10, S.390−396.11РШ10ШНИК I
  100. СОСТАВЫ БЕТОННЫХ СМЕСЕЙ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ОБРАЗЦОВ
Заполнить форму текущей работой

На отлично!