Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Оптимизация слоистых стеновых конструкций для повышения их теплозащитных свойств

Диссертация: Оптимизация слоистых стеновых конструкций для повышения их теплозащитных свойств
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Графики распределения удельных тепловых потоков в сечениях, А и С при Хут = 0,04Вт/м°С и 5Р = 30 мм приведены соответственно на рис. 2.7 и 2.8. Из графиков видно, что удельные тепловые потоки в зоне ребер связей резко возрастают. Удельные тепловые потоки, проходящие через панель по глади, в этих сечениях практически равны: qA0=: 25,68 и qc°= 25,65Вт/м2. Незначительное отличие удельных тепловых… Читать ещё >

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 1. 1. Опыт применения слоистых ограждающих конструкций индустриального изготовления и нормативные требования качеству их теплозащиты
    • 1. 2. Анализ факторов, влияющих на теплозащитные качества трехслойных железобетонных панелей
    • 1. 3. Методы контроля теплозащитных качеств ограждающих конструкций
      • 1. 3. 1. Аналитические методы
      • 1. 3. 2. экспериментальные методы
      • 1. 3. 3. Анализ методов измерений теплотехнических характеристик строительных материалов в ограждающей конструкции
    • 1. 4. Цель и задачи исследований
  • 2. РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ СЛОИСТЫХ ОЕРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
    • 2. 1. Исследование влияния различных факторов на теплозащитные качества трехслойных железобетонных панелей
    • 2. 2. Установление аналитической зависимости приведенного сопротивления теплопередачи от наиболее значимых факторов, влияющих на теплозащитные качества трехслойных панелей
    • 2. 3. Методика определения теплопроводности утеплителя при помощи цилиндрического источника тепла
      • 2. 3. 1. Теоретические основы метода
      • 2. 3. 2. Конструкция датчика линейного источника
  • 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОЗАЩИТНЫХ КАЧЕСТВ ТРЕХСЛОЙНЫХ ОЕРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
    • 3. 1. Лабораторные исследования теплозащитных качеств трехслойных железобетонных панелей
      • 3. 1. 1. Результаты испытаний теплозащитных качеств фрагментов по стандартной методике
      • 3. 1. 3. Результаты определения теплозащитных качеств фрагментов по расчетной формуле
      • 3. 1. 4. Анализ подученных результатов исследований в климатической камере
    • 3. 2. Натурные испытания теплозащитных качеств трехслойных железобетонных панелей
  • 4. ОПТИМИЗАЦИЯ СЛОИСТЫХ СТЕНОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛОЗАЩИТНЫХ СВОЙСТВ И ИХ ЭФФЕКТИВНОСТ
    • 4. 1. Оптимизация конструкций за счет перераспределения узлов связей наружных слоев
    • 4. 2. Исследование влияния дополнительной теплоизоляции теплопроводных включений конструкции
    • 4. 3. Исследования влияния снижения коэффициента теплопроводности материалов теплозащитных включений

Оптимизация слоистых стеновых конструкций для повышения их теплозащитных свойств (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Значительное удорожание цен на энергоносители явилось причиной для принятия мер по ужесточению требований к экономии топливно-энергетических ресурсов во всех отраслях экономики. Если учитывать, что на энергопотребление зданий и сооружений в стране расходуется около половины всей вырабатываемой энергии, а из них 90% на эксплуатацию, то на первый план выходит проблема снижения потерь тепла через ограждающие конструкции. Особенно актуальность ее возрастает для суровых климатических условий Сибири и Дальнего Востока.

Введенные изменения к СНиП II-3−79 «Строительная теплотехника» [1] предусматривают увеличение минимального уровня теплозащиты в 1,5−3 раза. Обеспечение новых требований возможно только при использовании слоистых ограждающих конструкций с эффективным теплоизоляционным слоем.

В крупнопанельном домостроении широко применяются трехслойные железобетонные панели, обладающие высокими прочностными характеристиками, капитальностью долговечностью, технологичностью и экономичностью по сравнению однослойными панелями. Во многих странах применение их доминирует над другими видами ограждающих конструкций.

Исследование теплозащитных качеств таких конструкций сопряжено с трудностью из-за большой теплотехнической неоднородности, вызванной наличием различных теплопроводных включений — связей наружных несущих слоев (мостиков холода). Кроме геометрических параметров отдельных слоев и узлов связей наружных несущих слоев на приведенное сопротивление теплопередаче оказывают влияние теплофизические характеристики самих материалов конструктивных слоев (коэффициент теплопроводности, влажность, плотность, температура и др.) [2].

В связи с этим возникают трудности в определении проектных и фактических приведенных сопротивлений теплопередаче ограждающих конструкций из-за недостаточности современных точных методов их исследования.

В настоящее время известны методы, позволяющие определить уровень теплозащиты конструкции путем расчетов на ЭВМ и по стандартной методике фактического сопротивления теплопередачи, которая не отвечает современным требованиям. Таким образом, возникла необходимость разработки методов, позволяющих определить приведенное сопротивление теплопередачи в условиях эксплуатации.

Знание точных фактических теплозащитных качеств и степени влияния на них отдельных параметров ограждающих конструкций позволит эффективно использовать теплоизоляционные материалы, оптимизировать конструктивные решения по размещению слоев и теплопроводных включений. Это дает возможность достичь требуемого уровня теплозащиты и в конечном итоге экономии топливно-энергетических ресурсов.

Общие выводы.

1. Разработаны теоретические основы для оптимизации конструктивных решений трехслойных железобетонных панелей для повышения теплозащитных качеств на основе замены протяженных ребер связей на отдельные элементы — шпонки, которые равномерно распределены по всей площади конструкции. Теплозащитные качества конструкции улучшены путем использования дополнительной теплоизоляции теплопроводных включений листами из эффективных теплоизоляционных материалов снаружи, изнутри и с обеих сторон, замены железобетонных шпонок на материалы с меньшей плотностью, т. е. с меньшим коэффициентом теплопроводности.

2. Установлен характер влияния толщины отдельных слоев трехслойных стеновых конструкций, размеров теплопроводных включений в плане, выраженный в процентах и коэффициента теплопроводности утеплителя на общий уровень теплозащитных качеств трехслойных железобетонных панелей.

3. Установлено, что основным фактором, влияющим на снижение коэффициента теплотехнической однородности конструкции, являются размеры теплопроводных включений. При этом выявлено, что геометрические параметры сквозных ребер связей в большинстве случаях превышают проектные, иногда в несколько раз, за счет неправильной нарезки утеплителя, усадки, деформации, а так же в результате сдвига листов во время вибрации.

4. Исследование зависимости приведенного сопротивления теплопередаче слоистых ограждающих конструкций от коэффициента теплопроводности утеплителя показали, что наиболее сильное влияние оказывает использование в качестве утеплителя эффективных теплоизоляционных материалов. Установлено, что наибольшее влияние на изменение теплозащитных свойств ограждающих конструкций оказывает колебание теплофизических характеристик утепляющего слоя в процессе изготовления панели и во время эксплуатации.

5. Установлено, что наиболее стабильным остается толщина утеплителя при использовании плотных теплоизоляционных материалов. Применение в качестве утепляющего слоя волокнистых материалов приводит к уплотнению и уменьшению толщины утеплителя, что снижает теплозащитные качества конструкции.

6. Разработан аналитический метод расчета проектного уровня приведенного сопротивления теплопередаче слоистых ограждающих конструкций. Метод позволяет учитывать все основные факторы, влияющие на теплозащитные качества конструкции, при этом они рассмотрены в диапазонах ХуТ = 0,035−0,2 Вт/(м °С) — 5ут>0,035 мSBK=l-30%. Данный диапазон ХуТ включает в себя весь перечень облегченных материалов, используемых в качестве термовкладышей от эффективных теплоизоляционных материалов до легких бетонов. Два других параметра позволяет просчитать любые типы ограждающих конструкций. Экспериментальная проверка показала, что погрешность не превышает 5%.

7. Разработан метод определения коэффициента теплопроводности утепляющего слоя непосредственно в конструкции. Устройство основано на нестационарном тепловом режиме с использованием цилиндрического зонда, включает в себя отечественные малогабаритные приборы и отвечает требованиям, предъявляемым к устройствам для определения коэффициента теплопроводности в лабораторных, натурных и ХуТ заводских условиях. Погрешность измерений не превышает 5%. Устройство защищено авторским свидетельством.

8. Установлено, что совершенствование конструкции за счет перераспределения элементов связи между наружными слоями, дополнительного утепления местами из пенополистирола толщиной 30 мм и замены материала шпонок легким бетоном с коэффициентом теплопроводности Ареб = 0,5 Вт/(м °С) снижает теплопотери в процессе эксплуатации до 45%.

9. Результаты работ внедрены при производстве стеновых панелей 135 серии на Улан-Удэнском домостроительном комбинате.

включений. вместо 45 мм по проекту (рис. 2.4), а промежуточного ребра — 30−50мм вместо 10 мм (рис. 2.5). Следует отметить, что утолщения ребер встречаются на отдельных участках панели.

Указанные отклонения, выявленные в результате проведенных исследований, подтверждают отмеченные в обзоре возможные изменения размеров соединительных ребер и шпонок. Таким образом, даже использование жестких утеплителей не исключает возможности увеличения толщины соединительных ребер по сравнению с проектом. Анализ наиболее типичных отклонений показывает, что размеры теплопроводных включений в виде ребер могут увеличиться в среднем на 20−40 мм. Исхода из этого, расчеты были проведены при проектных толщинах ребер связей, а также при размерах, превышающих проектные по сечениям, А и В в среднем на 20−40 мм по сечениям С, Д в среднем на 10−20мм. Таким образом, по каждому сечению.

Рис. 2.4.Бетониое ребра, проходящее по контуру панели, после вскрытия наружного бетонного слоя. Проектная толщина ребра 45 мм.

Рис. 2.5. Бетонное промежуточное ребро связи после вскрытии панели. Проектная толщина ребра 10 мм. были рассчитаны три варианта, отличающиеся толщиной соединительного ребра.

Проведенный в гл. 1 анализ факторов, которые могут влиять на теплозащитные качества трехслойных железобетонных панелей, показал, что использование мягких утеплителей приводит к уменьшению толщины утепляющего слоя. Обследования, проведенные разными авторами [3,55,70], выявили, что наиболее часто встречается уплотнение утеплителя до 10−15%. При уменьшении толщины утеплителя для получения проектной толщины панели укладывается дополнительный слой бетона, что увеличивает долю бетонных слоев. В рассматриваемом случае, несмотря на то, что утеплитель из пенопласта ПСБ является жестким материалом и толщина его под воздействием нагрузки вышележащего бетона не должна изменяться, для анализа влияния изменения толщины утеплителя на приведенное сопротивление теплопередаче панели были приведены расчеты основных узлов панели, при толщине утеплителя, соответствующей проектной (70мм), а также при толщинах утеплителя меньше проектной в первый раз на 5 мм, во второй раз — на 10 мм, что равнозначно уплотнению утеплителя на 7,1 и 14,3%. Доля толщины утеплителя при этом соответственно составляет: при 70мм — 40%, при 60 мм -37,1%, а при 60 мм — 34,3% от всей толщины панели.

С целью, выявления влияния изменения теплопроводности наружных железобетонных слоев на теплозащитные качества трехслойных панелей с эффективным утеплителем предварительно были проведены расчеты, при которых изменялась только теплопроводность железобетонных слоев.

В первом случае Хжб принималась равной 1,7 Вт/м°С, соответствующей влажности со=0%, и во втором случае А, жб = 2,04 Вт/м°С, что соответствует теплопроводности железобетона при условии эксплуатации Б со=3%. Температура внутренней поверхности панели в первом случае отличается от второй на 0,1%) при этом удельный тепловой поток по глади изменился на 0,1%), что говорит об изменении сопротивления по глади на ту же величину, т. е. на 0,1%о. Столь незначительные отклонения теплозащитных качеств в результате максимально возможных изменений теплопроводности железобетонных слоев панели позволяют в дальнейших расчетах пренебречь этими изменениями и принять в расчетах Лжб=2,04 Вт/м°С.

Что касается утеплителя панели, то данные СНиП II-3−79 показывают, что в зависимости от влажности теплопроводность ПСБ может изменяться от Хут= 0,038 Вт/м°С при со=0% до Хут=0,05 Вт/м°С при со= 10% (при условии эксплуатации Б).

С целью получения фактической зависимости теплопроводности пенополистирола от влажности были проведены измерения теплопроводности на приборе Бока и при помощи разработанной установки с использованием цилиндрических зондов (описание установки и методика работы будет рассмотрено в приложении).

В результате измерений теплопроводности при различной влажности установлена зависимость Хут от со, которая представлена на рис. 2.6 (сплошная линия). Полученная зависимость А, ут от со мало отличается от данных СНиП (пунктирная линия).

Vr, Вт/м С.

0,6——————————;

0 ————-,————г——,-,—1.

0 2 5 8 1 0 12 с0,%.

Рис. 2.6. График зависимости коэффициента теплопроводности утеплителя от влажности. — по данным СниП II-3−79*- &diams—по данным экспериментов.

На основании полученной зависимости Хут от соут расчеты производились по трем значениям теплопроводности утеплителя: 0,035- 0,04 и 0,05 Вт/м°С, которые соответствуют влажности пенополистирола 0%, 2% (условия А) и 10% (условия Б).

В общем, по каждому из пяти сечений были просчитаны 27 вариантов задач. Сочетания изменяющихся параметров панели, по которым осуществлялись расчеты на ЭВМ в зависимости от изменяющихся параметров, приведены в табл, 2.1.

Всего было просчитано 135 вариантов задач.

В качестве примера обработки результатов расчетов на ЭВМ рассмотрим сечения, А и С.

Распределение температур на внутренней поверхности в зоне промежуточного ребра (сеч. А) при 5ут = 0,07 м, А, ут = 0,04 Вт/м°С, 5А= 10, 30 и 50 мм показано на рис. 2.7, в зоне ребра, проходящего по верху панели в месте примыкания плиты покрытия (сеч. С) — на рис. 2.8. Из представленных графиков видно, что в зоне расположения ребер связей температура внутренней поверхности резко понижается, причем наименьшая температура в этой зоне снижается с увеличением толщины ребер связей.

Графики распределения удельных тепловых потоков в сечениях, А и С при Хут = 0,04Вт/м°С и 5Р = 30 мм приведены соответственно на рис. 2.7 и 2.8. Из графиков видно, что удельные тепловые потоки в зоне ребер связей резко возрастают. Удельные тепловые потоки, проходящие через панель по глади, в этих сечениях практически равны: qA0=: 25,68 и qc°= 25,65Вт/м2. Незначительное отличие удельных тепловых потоков (0,1%) обусловлено различной степенью влияния ребер связей или же погрешностью расчетов на ЭВМ. Количество тепла, проходящего через рассматриваемые участки панели, площади которых соответственно равны 1,81 и 1,1 м, без учета влияния ребра связи равны Qa° = 46,48 и Qc° = 28,22 Вт (штриховка наклонными линиями на рис. 2.7. и 2.8) Общее количество тепла, проходящее через эти же участки.

Варианты расчетов на ЭВМ.

Syr, Аут, 1-А————- Толщина ребер связей по сечениям, мм вариаММ Вт/м°С Сечение Сечение Сечение Сечение Сечение нтов, А В С д Е.

1 2 3 4 5 6 7 8.

1 10 200 30 30 45.

2 0,035 30 220 40 40 55 '.

3 50 240 50 50 65.

4 10 200 30 30 45.

5 70 0,04 30 220 40 40 55.

6 50 240 50 50 65.

7 10 200 30 30 45.

8 0,05 30 220 40 40 55.

9 50 240 50 50 65.

10 10 200 30 30 45.

11 0,035 30 220 40 40 55.

12 50 240 50 50 65.

13 65 10 200 30 30 45.

14 0,04 30 220 40 40 55.

15 50 240 50 50 65.

16 10 200 30 30 45.

17 0,05 30 220 40 40 55.

18 50 240 50 50 65.

19 10 200 30 30 45.

20 0,035 30 220 40 40 55.

21 50 240 50 50 65.

22 10 200 30 30 45.

23 60 0,04 30 220 40 40 55.

24 50 240 50 50 65.

25 10 200 30 30 45.

26 0,05 30 220 40 40 55.

27 50 240 50 50 65 с учетом теплопотерь ребер связей, согласно расчетов равны QA°6 = 62,43 и qc°6 = 45 Вт (наклонная плюс сетчатая штриховка на рис. 2.7 и 2.8). Отсюда дополнительные теплопотери через ребра в сеч. А и С с единицы их длины при равных толщинах ребер 5р=30мм (удельные дополнительные потери тепла I п. м ребра) соответственно равны q/ou =15,95 и qcflon =16,403 вт /м (сетчатая штриховка на рис. 2.7 и 2.8).

I. M.

А / ф< >С 4 OS at OA И / £Л, А о / / / /.

Рис. 2.7. График распределения температуры внутренней поверхностей в сечении, А при 5ух = 0,07 м, Аух =0,04 Вт /м°С и разных 5А, удельного теплового потока при 5а=0,03 м.

Л > IS f-'S г' Г" ———————-———-*•.

6 ли 66 8С tagits.

— ч, ЧЪ'.

Рис. 2.8. Графики распределения температуры внутренней поверхности и удельного теплового потока в зоне верхнего горизонтального ребра связи при 5ут = 0,07 м, Аут =0,04 Вт /м°С и 5С=0,03 м.

Так как рассматриваемые сечения могут иметь разные площади, то приведенные удельные тепловые потоки и сопротивление теплопередаче каждого сечения необходимо определять условно, например, по теплопотерям 1 м панели, содержащей I п. м ребра связи. При таком расчете приведенные удельные тепловые потоки анализируемых сечений равны qAnp — 41,625Вт/м, qc" p = 42,433 вт /м (на рис. 2.7 и 2.8 они показаны пунктирной линией). Приведенное сопротивление теплопередаче этих участков равны соответственно R0Anp = 1,201 м20С/Вт и Rocnp= 1,178 м20С/Вт. Коэффициенты приведения г этих сечений, которые могут быть определены по отношению удельных тепловых потоков по глади к приведенному равны гА= 0,617 и гс= 0,605.

Аналогичным образом были обработаны результаты по всем остальным вариантам сечений, А и С. Они приведены в табл. 2.2.

Анализ графиков зависимостей qfl0n от толщины ребер связей по сечениям, А и С (рис. 2.9 и 2.10) при разных Яут и 5ут показывают, что характер изменения их одинаков, несмотря на сильное отличие их друг от друга. Приведенное сопротивление теплопередаче рассматриваемых сечений уменьшается (рис. 2.11. и 2.12) при возрастании размеров ребер. Коэффициенты приведения их также уменьшаются.

Анализ полученных данных по табл. 2.2 показывает, что при прочих равных условиях (при равных толщинах ребер связи и Хут) абсолютные величины удельных дополнительных теплопотерь в сечении С несколько больше, чем в сечении А. Значит теплозащитные качества сечения, А лучше, чем сечения С. Меньшее приведенное сопротивление теплопередаче сечения С вызвано примыканием к панели плиты перекрытия.

Для определения теплопотерь панели в целом и оценки теплозащитных качеств панели необходимо знать удельные теплопотери каждого вида ребра связи. Вычисленные аналогично сеч. А и С удельные дополнительные теплопотери (одного п. м ребер) связей приведены в табл. 2.3.

Результаты обработки данных, полученных ЭВМ по сечениям, А и С вариа нта Сечение, А Сечение С доп ЯА 5 Вт/м QAnp, Вт/м Т? ПР м2оС/Вт Qc*on, Вт/м Qc1113, Вт/м2 п пр м2оС/Вт.

1 2 3 4 5 6 7.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 П 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 7,4 16,344 22,749 7,075 15,95 22,224 6,717 15,081 21,244 7,361 16,68 23,106 7,263 16,223 22,505 6,78 15,365 21,367 7,433 16,544 22,954 7,214 16,123 22,4 6,813 15,323 21,339 30,02 39,144 45,615 32,659 41,625 47,968 37,842 46,141 52,516 31,597 42,81 49,318 34,547 45,582 51,941 39,909 50,889 56,963 33,445 40,876 47,354 36,462 43,499 49,84 42,233 48,535 54,61 1,666 1,277 1,096 1,531 1,201 1,042 1,322 1,084 0,952 1,582 1,168 1,014 1,447 0,097 0,963 1,253 0,983 0,878 1,495 1,223 1,056 1,371 1,149 1,003 1,184 1,03 0,916 16,899 18,947 20,88 16,403 18,528 20,494 15,979 17,892 19,759 16,843 19,309 21,291 16,51 18,918 20,863 15,865 18,175 20,049 17,117 19,637 21,59 16,745 19,208 21,122 16,049 18,399 20,24 40,049 42,167 44,18 42,433 44,679 46,664 47,509 49,45 51,429 41,523 43,629 45,626 44,22 46,283 48,243 49,395 51,375 53,264 43,672 45,757 47,735 46,505 48,558 50,497 51,949 53,919 55,78 1,252 1,195 1,13 1,178 1,122 1,067 1,051 1,01 0,971 1,198 1,146 1,096 1,13 1,08 1,036 1,012 0,973 0,939 1,144 1,093 1,047 1,075 1,030 0,99 0,962 0,927 0,896 q*OI, o, Вт/м.

0,01.

0,03.

0,05.

Луг, Вт /м С.

Рис. 2.9. Графики изменения удельных дополнительных теплопотерь через ребро, А при 5ут= 0,07 м и разных? wT.

Ядопо, Вт/м2.

0,03.

0,04.

0,05.

V, Вт /м С.

Рис. 2.10. Графики зависимости удельныхдополнительных теплопотерь через ребро С от 5С при 8ут= 0,07 м и разных ХуТ.

Rolip, м2 °С/Вт.

0,01.

0,03.

0,05.

Рис. 2.11. Графики зависимости R0 от 5А при 5ух=0,07 и разных X, ут.

R0np, м20С/Вт 1,3.

0,03.

0,04.

0,05.

Рис. 2.12. Графики зависимости R0np от 5С при 5ут=0,07 и разных АуХ (сеч. С).

Показать весь текст

Список литературы

  1. СНиП II-3−79* «Строительная теплотехника».-М.: ГУПЦПП, 2000.
  2. И.Н., Хутошина О. В. Совершенствование конструктивных решений теплозащиты наружных стен зданий. //Озорная информация. -М.- ВНИИС, 1990 г.
  3. Семенова Е, И. Теплотехнические качества трехслойных панелей с гибкими связями и с эффективным утеплителем (обзор). ЦНТИ по гражданскому строительству и архитектуре. М.: 1975.
  4. К.Н., Зезин В. Г. Экономическая эффективность легких ограждающих конструкций. М.: 1976.
  5. Н.Н. Теплотехнические свойства навесных легких ограждающие конструкций. М.: 1970, с. 4.
  6. М.Ф., Майзель И. Л., Сондлер В. Г. Производство теплоизоляционных материалов. М.: 1961, с, 4.
  7. Рекомендации по изготовлению и применению навесных стен из асбестоцементных панелей.
  8. И.В., Вайнберг Г. Д., Лаушин В. А. Применение различных материалов в одном конструктивном решении легких стеновых панелей. -В кн. «Легкие конструкции из не бетонных материалов» М.: ЦНИЭП жилища, 1975, вып. 4, с. 78−84.
  9. Р. Асбестоцемент в современной архитектуре. Архитектура СССР, 1973, № 5, с. 49−52.
  10. Ю.Джариани В. И., Саркисов Ю. С., Таирова Н. А. Навесные ограждающие конструкции в каркасно-панельных жилых и общественных зданиях. М.: ЦНТИ Госгражданстроя, 1978.11 .Каракозов О. Н., Таиров В .Я. Эффективные стеновые панели. Сшьско буд-во, 1973, № 6, с. 16.
  11. М.М., Каракозов. О. Н. Применение легких конструкций из эффективных материалов для жилых и общественных зданий (обзор). М.: ЦНТИ по гражданскому строительству и архитек1976, с. 6.
  12. И.Г., Кондратьев П. Н. Теплотехнические свойстваограждающих конструкций из асбестоцементных экструзионных панелей. В сб. Строительная теплофизика Микроклимат и теплоизоляция зданий, НИИСФ, М., 1979, с. 27−30.
  13. Рекомендации по проектированию легких сборных навесных панелей — наружных стен.
  14. ГОСТ 18 128–78 «Панели асбестоцементные навесные стеновым на древесном каркасе. Общие технические требования».
  15. Зарубежный опыт производства и применение облегченных строительных конструкций с использованием полимерных материалов. М. Сб. ВНИИЭСМ, 1973.
  16. Строительство в Канаде. М., ЦНТИ, 1972.
  17. Трехслойные конструкции поточного производства для жилых зданий (США). Экспресс-информация. Гражданское строительство и архитектура. Зарубежный опыт. М., 1971, вып. 22.
  18. Ю.Н. Производство прогрессивных асбестоцементных изделий и конструкций, М., Стройиздат, 1974.
  19. Каракозов 0, Н., Москалев В. И. Легкие ограждающие конструкции (опыт ВНР), Строительство и архитектура, 1979, № 3, с. 18−19.
  20. М.М., Каракозов О. Н. Проектирование легких ограждающих конструкций из эффективных материалов. Киев, «Буд вельник», 1981, с. 82.
  21. Е.В., Ашкинадзе Л. И. О рациональных областях применения навесных наружных стен в жилищном строительстве.
  22. ГОСТ 26 254–84. Здания и сооружения. Методы определения сопротивления. теплопередаче ограждающих конструкций. М., 1984.
  23. В., Петраков А. Устройство покрытий стального настила и легкого утеплителя. -«На стройках России», 1972, № I, с.47−50.
  24. Здания облегченного типа для предприятий точного машиностроения и приборостроения. Информационный лист (ЦИНИС ГОССТРОЯ СССР), 1972, № 105, с. 2.
  25. Губенко А, В., Сударь В. Ф. Новое в технологии изготовления трехслойных ограждающих конструкций из металла и пенопласта.(обзор). М. ЦНИИС, 1975.
  26. Номенклатура основных типов конструкций и изделий из алюминиевыхсплавов для гражданского строительства.
  27. ВСН-18−73. Временные указания по проектированию и применению алюминиевых конструкций в гражданском строительстве ограждающих конструкций.
  28. Ю.И., Дмитриев С. К. Изготовление алюминиевых ограждающих конструкций. Промышленное строительство, 1975, № II, с, 45.
  29. К.Ф. Здания из пластмасс для полярных районов и Крайнего Севера. Л., Стройиздат, 1971.
  30. С.С., Нестеров ВЛ. Опыт применения легких металлических конструкций промышленных зданий Крайнего Севера. Цветная металлургия, 1974, № 3, с. 60−67.
  31. В.М. Фабрика нетканых материалов с применением облегченных конструкций для условий Средней Азии. Промышленное строительство, 1975, № 6, с. 32−34.
  32. Л.В. Пенополистирол одностадийного изготовления и его применение в трехслойных металлических конструкциях. В сб. Новые строительные материалы. М., 1975, с. 167−174.
  33. А.Б. Строительные конструкции с применением пластмасс. -М., 1979.
  34. ГОСТ 21 562–76. Панели металлические с утеплителем из пенопласта. Общие технические условия.
  35. ГОСТ 23 486–79. Панели металлические трехслойные стеновые с утеплителем из пенополиуритана. Технические условия.
  36. А.В. Новью легкие строительные материалы. США, издат-во «Наука», М., 1974. № 5, с. 111−120.
  37. Применение слоистых стеновых панелей со слоем утеплителя и стальной обшивкой заводского изготовления. Metal Building Review, 1979. IX. с. 22−23.
  38. Трехслойная панель. Sweet’s Architectural Catalog File. Wl. 3.-7.590.
  39. Трехслойная панель с наружным слоем из алюминиевого сплава, утепленная пенополистиролом- Sweet’s Architectural Catalog File. 1972. 7.3. A.S.C.V, 23p.
  40. Промышленные здания из стальных унифицированных конструкций.122
  41. Экспресс-информация. ЦИНИС, Серия IV, вып. 22, 1972, с. 13−15.
  42. Алюминиевые профили фирмы «Alwitra». Строительные материалы за рубежом, 1973, № 2, с. 28−29.
  43. Применение профилированной листовой стали в конструкциях кровли и стены. Deutsche Balmiest, 1972, № 10, с. 784−790.
  44. В.И. Легкие металлические конструкции ВНР, «На стройках России», 1973, № 3. с. 56−57.
  45. Трехслойные пластмассовые конструкции общественных зданий для Крайнего Севера (Канада). Экспресс-информация. ЦИЙИС, сер. VIII. вып. 24, 1972. с. 4−7.
  46. П.И., Рахдин И. В. Экономические границы применения стеклопластиков Пластические массы, 1971, № 7, с 15−23.
  47. Ф.В., Ковальчик Л. М., Баскакин Е. Н. Трехслойные клееные панели из древесноволокнистых плит и пенопласта В кн. Деревянные конструкции в современном строительстве. Л., Стройиздат, 1972, с. 33−135.
  48. Kuster W. Warmeleitfaig Keit geshaumter Kunsfstoffe. Kunsfstoffe. Bd 60, wu, l 979, s 249−255/
  49. Weiber L. Einfuhrung in deb TGE-Entwirt 10 686. Bauphysikalische. Schutrmasnahmen. Warmeschutr. Bauzcitung, 1965
  50. З.Васильев Б. Ф. Натурные исследования температурно-влажностного режима крупнопанельных жилых зданий. М., 1968, 120с.
  51. Теплотехнические качества и микроклимат крупнопанельных жилых зданий. Сб. под редакцией Б. Ф. Васильева. М., Стройиздат, 1965.
  52. Ф.В. Исследование теплотехнических свойств стен из трехслойных железобетонных панелей. М., Госстройиздат, 1953.
  53. Ф.В. Теплотехнические свойства крупнопанельных зданий и расчет стыков. М., Изд. лит. по строительству, 1967, 240 с.
  54. Ф.В. Исследование температурных полей стыков трехслойных панелей. М.: 1966.-44 с.
  55. Г. К., Бухарова Н. В. Руководство по определению теплозащитных качеств наружных стеновых панелей и узлов их сопряжении. М.: 1980.-44 с.
  56. Г. К. Теплозащитные показатели однослойных и многослойных панелей. Экспресс-информация. М.: 1981.-22 с.
  57. B.JT. Наружные стены из слоистых железобетонных конструкций с гибкими связями (обзор). М.: 1975. с. 5.
  58. Векслер 3.JT. Трехслойные панели с гибкими связями для наружных стен, Бетон и железобетон, 1973, № 6, с.2−5.
  59. А.А., Колосов Г. Е., Заренин В. А. Керамзитобетонные трехслойные панели на гибких связях с эффективным утеплителем. Информационный листВНИИИС Госстроя СССР. М.: 1980. -4 с.
  60. В.Р., Артыкпаев Е. Т. Теплотехнические и звукоизоляционные качества ограждений домов повышенной этажности. М.- Стройиздат, 1979.-256 с.
  61. Рекомендации по конструированию, изготовлению и применению трехслойных панелей наружных стен с гибкими связями повышенной стой костью к атмосферной коррозии. ЦНИИЭП жилища. М.: 1971.
  62. А.Г. Новые трехслойные железобетонные ограждающие конструкции на гибких связях. ДЦНТП. JI.:1981.
  63. И.Г. Эффективные теплоизоляционные материалы для легких многослойных ограждающих конструкций зданий. -В сб. Исследования по вопросам экономии энергии при строительстве и эксплуатации зданий. НИЖФ. М.: 1982,-с, 33−46.
  64. Г. Ф., Бобров Ю. Л. Минераловатные утеплители и их применение в условиях сурового климата. Л.: Стройиздат. 1981.
  65. В.Г., Киселев И. Я. Изменение эксплуатационных свойств минераловатных плит при температурно-влажностных воздействиях. В сб. Теплозащитные свойства ограждающих конструкций зданий. М.:1980. -с.82−86.
  66. Е.Ю. Поведение утеплителя в стеновых панелях при изготовлении и эксплуатации. -В кн. ЦНИИЭП жилища. ML: 19
  67. Пособие по физико-механическим характеристикам строительных пенопластов и сотопластов. ЦИИИСК, М.: Стройиздат, 1977.-79 с.
  68. Пенопласты на основе резольных фенол форма льдегидных смол для строительной теплоизоляции. Обзор ВНПИЭСМ. М.: 1975.
  69. Ю.Г. Пенополиуританы для строительной теплоизоляции. М.: 1979.
  70. П.В., Патураев В. В. Беспрессовые пенопласты в строительных конструкциях. М.: Стройиздат, 1969.
  71. Стекловолокнистые строительные материалы. М.: Стройиздат. 1961.-168с.
  72. И.Г. Физико-механические свойства пенистых пластмасс. М.: Стандартгиз, 1970.
  73. Пенопласты. Свойства, получение и применение. М.: 1974.
  74. Н.Э., Горяйнова С. К. Технология теплоизоляционных материалов и изделий. М.: Стройиздат, 1982.
  75. И.А. Влажностный режим трехслойных железобетонных панелей с теплоизоляцией ФРП-1. -В кн. Строительная теплофизика. Труды НИИСФ, вып. 19 (XXXIII). М.: 1978.
  76. Р.И. и др. Сорбционная влажность и коэффициента паропроницаемости пенопластов и перлитопластобетонов. -В кн. Строительная теплофизика, труды НИИСФ. Вып. 17 (XXXI). М.: 1976.
  77. Н.М. Источники сырости в зданиях и борьба с ней. Киев: Изд. Академии архитектуры УССР, 1951.
  78. К.Ф., Артыкпаев Е. Т. Влажностный режим материалов трехслойных стеновых панелей в процессе их изготовления. -В сб. научных трудов НИИ Мосстроя, вып. VI, М.: 1969.
  79. Е.Ю. Теплотехнические качества и микроклимат крупнопанельных домов серии 1−464. -В кн. Теплотехнические качества и микроклимат крупнопанельных жилых зданий. М.: Стройиздат. 1965.-С.77−104.
  80. Е.Ю. Натурные теплотехнические обследования домов с многослойными наружными панелями (Серия 1605-АМ/9). Обзорная информация. Строительная теплофизика. МНИИТЭП. ГОСИНТИ. М.: 1969. -с.9−15.
  81. В.Р. Теплотехнические и звукоизоляционные качества ограждающих конструкций девятиэтажных домов серии II-49 Д. -В кн. Научные труды НИИ Мосстроя, вып. VI. М.: Сов. Россия, 1969.с.23−35.
  82. К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. М.: Стройиздат, 1973.-28 8с.
  83. О.Е. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. М.: Госстройиздат, 1933.
  84. Власов О. Е, Применение теории потенциала к исследованию теплопроводности. Известия Теплотехнического института. № 5 (38), 1928.
  85. О.Е. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций,— М.: Госстройиздат, 1933.
  86. О.Е. Применение теории потенциала к исследованию теплопроводности.// Изв. Теплотехнического ин-та, № 5 (38), 1928.
  87. Г. К. Методика расчета величины сопротивления теплопередаче многослойных наружных стеновых панелей по тмпературным полям.- В сб.: Теплозащитные свойства ограждающих конструкций жилых и общественных зданий. МНИИТЭП, М., 1972, с. 141−156.
  88. Schmidt Е. Uber die Anwendung der differenzenruhmeng auf Technische Anfeizung Abkiilungs. Probleme. Beitr der Techn. Mechan. and Phys. Berlin, 1974
  89. Schmid A.E. Einfiihnmg in tie Technische Thermodynamik, Berlin, 1944.
  90. А.П. Приближенный метод решения задач теплопроводности при переменных константах.// Изв. АН СССР, ОТН, 1946, № 12, с. 17 671 774.
  91. К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий.-М., 1953.-с. 320.
  92. К.Ф. Вопросы строительной физики. М.: Стройиздат, 1941.97.0sida and Ichikawa. Aescarch feport of the facility of Enginciring University of Nagaja. W3,2, 1950.
  93. А.П. Оценка теплозащитных свойств металлических утепленных стеновых ограждений промышленных зданий. Вкн. Теплозащитные свойства ограждающих конструкций зданий. М.: 1980, — с. 4−9.
  94. П.П. Приближенное решение задач нестационарной теплопроводности метолом конечных разностей.//' Изв. АН БССР, .1958.
  95. Ш. Е. Численные методы интегрирования дифференциальных уравнений с частными производными. М.-Л: изд-во АН СССР, 1936. с. 108.
  96. Гребер Г, Эрк С. Основы учения о теплообмене. ОНТИ, 1936.
  97. В.М. Строительная теплофизика. М.: Высшая школа, 1974, — с. 322.
  98. С.С., Боришанский В. М. Справочник по теплопередаче. M.-JL: Госэнергоиздат. с. 416.
  99. В.Н. Строительная теплофизика. М.: Высшая школа, 1981.
  100. А.В. Основы строительной теплофизики. М.19??.- ??? С.
  101. П. Инженерные проблемы теплопроводности. М.: ИЛ, 1960.
  102. PochsgenR.-Ztsch.dVDI. 1912. Н 130.
  103. А.В., Васильев Б. Ф., Ушков Ф. В. Основы строительной теплотехники жилых и общественных зданий. М., 1956. с. 256.
  104. Л.И. Электрическое моделирование.- М., 1943.
  105. Руководство по электроинтеграторам типа ЭИ-12. М.: изд-во АН СССР, 1953.
  106. В.К. Исследование теплотехнических свойств ограждающих конструкций с теплопроводными включениями методом электромоделирования. Диссерт. На соиск. уч. ст. к.т.н., 1955.
  107. В.К. Исследования теплотехнических свойств127ограждающих конструкций зданий методом электромоделирования. М.: Госстройиздат, 1960.
  108. Ikob М. Ztsch. f. Techn. Phys. 1926, Bd 10, S. 475.
  109. B.C. Технические расчеты на гидравлических приборах. М. :Трансжелиздат, 1937.
  110. B.C. Применение гидравлических аналогий в научных исследованиях и расчетах.// Техника железных дорог. № 7. — 1946.
  111. Д.В. Труды Уральского индустриального института: Вопросы теплообмена и горения, вып. 17, Свердловск: Металлургиздат, 1941.
  112. Т. К. Бухарова Н.В. Руководство по определению теплозащитных качеств наружных стеновых панелей и узлов их сопряжений. М., 1980.- 44 с.
  113. Н.В. Исследование локальной температуры в зоне теплопроводных включений современных ограждающих конструкций. Диссерт. На соиск. Уч. ст. к.т.н., М., 1982.
  114. М.Д., Матросов Ю. А. Руководство по использованию на ЭВМ с системой команд М-20 программы расчета двухмерных стационарных полей ограждающих конструкций зданий.- В кн. Строительная теплофизика. Труды НИИСФ, вып. 17 (31), М.: 1976.
  115. Катклог температурных полей узлов типовых ограждающих конструкций. Ч. 1 Жилые здания. М.: Стройиздат, 1980, — 111 с.
  116. НТО МНИИТЭП НИ- 1921−01: Определение минимальной температуры теплопроводных включений наружных ограждений. № гос. per. 78 081 981, М., 1979.- 72 с.
  117. В.А., Хлевчук В. Р. Пути повышения теплозащитных качеств ограждений из легких бетонов. Сб. тр. НИИСФ: Исследованиятеплозащиты зданий. М., 1983, с. 5−16.
  118. Ю.А. Теплотехнический расчет неоднородных ограждающих конструкций с применением электронно-вычислительной техники. Диссерт. На соиск. уч. ст. к.т.н., М., 1982.
  119. НТО МНИИТЭП НИ-1921−00: Руководство по определению теплозащитных качеств наружных стеновых панелей и узлов их сопряжений жилых домов массовых серий. № гос. Per. 78 081 981, М., 1979.- 42с.
  120. Ф.В. Лабораторные теплотехнические испытания сборных железобетонных стен жилого дома. В кн.: Материалы и конструкции в современной архитектуре, № 4, 1949, с. 36−45.
  121. .Ф. Натурные исследования температурно-влажностного режима жилых зданий. М.: Стройиздат, 1957, — 204 с.
  122. ОСТ 20−2-74. Методы проверки теплозащитных качеств и воздухопроницаемости ограждающих конструкций в крупнопанельных зданиях.
  123. Clements I.F., Vysc I. Transachions of the Brifisch Ceramic Sociefy. wz. 1954.
  124. А.Г. Стенд для измерения термического сопротивления стеновых панелей (СТС). Инф. Листок о НТД № 83−223, ' Рига, ЛатНИИНТИ.-З с.
  125. А.Г., Богословский В. Н., Циммерманис Л-Х.Б.129
  126. B.C., Лупшиков С. И., Булгаков Е. Г. Установка для контроля теплотехнических свойств наружных стеновых панелей жилых, общественных и производственных зданий. Инф. листок НТД № 83−12, Липецк, 1983.
  127. Е.Т. Нестационарные методы определения теплофизических характеристик ограждающих конструкций. Диссерт. на соиск. уч. ст. к.т.н., М., 1967.
  128. Pocnsgent Р. ztsch. d VDT. 1912. Н. 130
  129. М. -ztsch. f. Tech. Phus. 1926, Bd 10. S.475
  130. Г. М. Регулярный тепловой режим.: Гостехиздат, 1954.
  131. Г. М. Тепловые измерения. М.-Л.: Машгиз, 1957.
  132. А.Ф. Прибор для быстрых испытаний теплопроводности изоляционных материалов.- Заводская лаборатория, 1952, № 10.
  133. А.Ф. Плоский бикалориметр для определения коэффициента теплопроводности изоляционных материалов.// Сб. статей ЛИТМО, вып. 12, 1954.
  134. В. А. Экспериментальное исследование процессов теплообмена. М.: Энергия, 1964.
  135. А.Ф. Теплофизические характеристики дисперсных материалов. М., 1962.-422 с.
  136. Г. М. Приложение теории регулярного охлаждения двухсоставного шара к определению теплопроводности плохих проводников тепла (метод «шар в шаре»).// Изв. АН СССР, ОНТ, № 4, 1950.
  137. Л. А. Определение теплофизических коэффициентов материалов при квазистационарном тепловом состоянии. Труды Ростовского-на-Дону ИСИ, вып. 4, 1955. (28.)
  138. А.В. Основы строительной теплофизики.- М., 1954.
  139. С.И. Теплопроводность в цилиндре конечных размеров при установившемся квазистационарном тепловом режиме. ЖТФ, 15, 1954.
  140. В.З., Чудновский А. Ф. Метод определения термических характеристик почвогрунтов в их естественном состоянии. ЖТФ, вып. 14, 1939.
  141. М.В. Определение термических коэффициентов твердых термоизоляторов. ЖТФ, вып. 1, 1952.
  142. Е.Е. импульсный метод определения термических характеристик влажных материалов. Труды ВНИКФИ, вып. 2 (25), 1958.
  143. ГТоваляев М. И. Определение коэффициента переноса тепла методом плоского теплового импульса. Труды МИИТ, вып. 122, 1959.
  144. А. Б. Новиченок Л.Н. Новый универсальный метод определения теплофизических коэффициентов. ИФЖ, № 9, 1960.
  145. В.И. Метод ускоренного определения коэффициентов температуры и теплопроводности нетокопроводящих материалов. ИФЖ, № 1, 1962.
  146. A.M. Метод определения коэффициентов теплопроводности и температуропроводности.// Заводская лаборатория, № 1, 1961.
  147. A.M. Определение теплофизических коэффициентов строительных материалов метолом постоянного линейного источника тепла.// Сб. научн. трудов Одесского ИСИ, вып. 9, Киев, 1959.
  148. Авторское свидетельство СССР. № 168 919. С 01 п 25/18, 1965.
  149. Рекомендация по стандартизации СЭВ PC 3632−72. Группа И 29. Материалы огнеупорные. Определение теплопроводности методом горячей проволоки. Берлин, 1972.
  150. В.В. Прибор с цилиндрическими зондами для измерения теплопроводности. // Реферативная инф.: Строительные конструкции. Строительная физика. Отечественный и зарубежный опыт. М.: ЦИНИИС, вып. 12, 1977, с. 58−62.
  151. JI.A., Мельников JI.H. Измерение и контроль теплофизических свойств строительных материалов методом полупроводникового цилиндрического зонда.//Изв. Вузов, № 8, 1977.
  152. ГОСТ 22 024–76. Бетоны. Методы измерения теплопроводности цилиндрическим зондом.
  153. Л.Ф. Метод скоростного испытания изоляции.// Электрические станции, № 9, 1954.
  154. ASTM. D 2326−70. Standard method of test for thermal conductinty of cellular plastics by means of a probe.
  155. H.M., Грызлов B.C. Установка для контроля теплопроводности ограждающих конструкций. — Жилищное строительство, № 1, 1979.
  156. Biclwell с. Phus. Pev. 58, 561.1940.
  157. О.Р. Определение коэффициента теплопроводности легких теплоизоляционных строительных материалов цилиндрическим зондом. В сб. Строительная теплофизика. Микроклимат и теплоизоляция зданий. НИИСФ, М.: 1979.1. УТВЕРЖДАЮ:1. МУЛ «Улан
  158. Удэнскййуч ДОМ ОСфОИТеЛ ьн ы йк ' ^ пl7^/ завод» ^ jzrЁэдгодоржиев В .В.у/-//1. Ж^Ао^ЖШбря 2002 г. 1. АКТо внедрение в практику применения установки для определения коэффициента теплопроводности
  159. Установка позволяет снизить материалоемкость ограждающих конструкций, сократить время испытаний.
  160. Внедрение установки для определения коэффициента теплопроводности позволяет получить экономический эффект в размере 3,5 млн. (три миллиона пятьсот тысяч) рублей.1. Начальник лаборато1. Главный инженер1. МУПондоков Ю.Л.1. МУП
Заполнить форму текущей работой

На отлично!