Проектирование системы отопления жилого дома

Исходные данные к проекту Назначение здания — индивидуальный жилой дом Место расположения здания — район г. Екатеринбург Фасад здания ориентирован на юг Характеристики наружных ограждений:

— стены: материал — железобетон толщиной 200 мм, утеплитель — пенополиуретан, штукатурка известковая толщиной 10 мм;

— потолочное перекрытие: железобетонная панель 210 мм, цементная стяжка 50 мм, утеплитель — пенополиуретан;

— пол: железобетонная панель 250 мм, керамзит 90 мм, половая доска 30 мм.

Конструкция световых проемов: в соответствии с ГСОП Тип системы отопления: Горизонтальная однотрубная;

Тип отопительных приборов: конвекторы «Сантехпром-Авто».

Высота этажа: 3,8 м.

Реферат.

В данной курсовой работе произведено проектирование насосной системы водяного отопления индивидуального жилого дома. Работа представлена в виде пояснительной записки и графического материала.

Пояснительная записка представлена следующими разделами:

— расчет теплозащитных свойств наружных ограждений здания;

— расчет тепловых потерь через ограждения;

— тепловой расчёт отопительных приборов;

— гидравлический расчет циркуляционного кольца;

— выбор основного рабочего оборудования.

Графическая часть курсовой работы состоит из:

— схема системы отопления (в аксанометрии);

— схема узла присоединения;

— поэтажные планы системы отопления на листах формата А3.

Ключевые слова: теплозащитные свойства наружных ограждений, продолжительность отопительного периода, коэффициент теплопроводности, добавочные тепловые потери, коэффициент местных сопротивлений, расход воды, ГСОП.

1. Определение условий эксплуатации наружных ограждений.

Для расчета принято двухэтажное здание — индивидуальный жилой дом.

Месторасположение объекта — г. Екатеринбург.

Зона влажности — 2 (нормальная) по приложению В к СНиП 23?02?2003.

Температура внутреннего воздуха tв = 23? С.

Режим внутри помещения — нормальный по таблице 1 СНиП 23?02?2003.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности — А (по таблице 2 СНиП 23?02?2003).

2. Расчет теплозащитных свойств наружных ограждений.

2.1 Расчет ГСОП.

Минимальные значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций зданий принимаем в соответствии с показателем, называемым градусо-сутками отопительного периода (ГСОП), рассчитываемым по формуле:

где расчётная температура воздуха в помещении,; принимается по оптимальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий по ГОСТ 304–94.

Принимаем tв = 23 .

средняя за отопительный период температура, ;

продолжительность отопительного периода в сутках.

Принимаются по СНиП 23−01−99 «Строительная климатология» для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8 °C (для жилых зданий).

z = 230 суток.

.

По рассчитанному значению ГСОП из таблицы 2.1 /1/ выбираем требуемые приведенные значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций здания, которые составляют:

для стен: .

для покрытий и перекрытий: .

2.2 Расчет теплозащитных свойств наружных стен.

Все данные по основным характеристикам составных элементов стен занесены в таблицу 1.

Таблица 1 — Теплозащитные свойства стен.

Коэффициенты теплопроводности материалов находим по приложению Д (СП23−101−2004).

Необходимо определить толщину слоя утеплителя.

Требуемое термическое сопротивление теплопередаче определим по формуле:

.

где ?н и — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения для условий холодного периода, Вт/(м2· °С).

Принимаем по таблице 8 СП 23−101−2004.

?н = 23 Вт/(м2•°С).

?вн — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м· °С), принимаемый по таблице 7 СНиП 23−02−2003.

?вн = 8,7 Вт/(м2•°С).

толщина слоя, м;

коэффициент теплопроводности слоя, .

.

.

Принимаем толщину слоя утеплителя м.

Тогда фактическое значение требуемого термического сопротивления теплопередаче равно:

.

Коэффициент теплопередачи через наружные стены определим по формуле:

Проверка условий:

где n? коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, приведенный в таблице 2.3 /1/.

2.3 Расчет теплозащитных свойств потолочного перекрытия.

Все данные по основным характеристикам составных элементов потолочного перекрытия занесены в таблицу 2.

Таблица 2 — Теплозащитные свойства потолочного перекрытия.

Требуемое термическое сопротивление теплопередаче определим по формуле:

.

;

м.

Принимаем толщину слоя утеплителя м.

Тогда фактическое термическое сопротивление теплопередаче равно:

.

Коэффициент теплопередачи через наружные стены определим по формуле.

Проверка условий:

2.4 Расчет теплозащитных свойств световых проемов.

В качестве элементов оконных проёмов выбираем тройное остекление в раздельно-спаренных переплетах (обычный стеклопакет).

Для данного типа остекления приведённое сопротивление теплопередаче равно:

.

Коэффициент теплопередачи через окна:

Коэффициент теплопередачи через окна с учётом коэффициента теплопередачи стен:

.

2.5 Расчёт дверей.

Термическое сопротивление теплопередаче для дверей определим по формуле.

тепловой баланс циркуляционный водяной.

Коэффициент теплопередачи через двери:

2.6 Расчет теплозащитных свойств пола.

Для утепленного пола приведенное сопротивление теплопередаче каждой из четырех зон определяется по формуле:

R п = R н.п. +?у/?у.

где ?укоэффициент теплопроводности утеплителя, Вт/(м· °С);

?у — толщина слоя утеплителя, м.

В качестве утеплителя имеем керамзит. Толщина слоя 90 мм. Коэффициент теплопроводности керамзита 0,12 Вт/(м· °С) /1/.

Так же учитываем половую доску толщиной 30 мм. Коэффициент теплопроводности доски 0,41 Вт/(м· °С).

Термическое сопротивление теплопередачи для неутеплённого пола принимается равным:

— для первой зоны R н.п. = 2,1 (м2· °С)/ Вт;

— для второй зоны Rн.п. = 4,3 (м2· °С)/ Вт;

— для третей зоны Rн.п. = 8,6 (м2· °С)/ Вт;

Тогда фактическое сопротивление теплопередаче составит:

— для первой зоны:

(м2· °С)/ Вт;

— для второй зоны:

(м2· °С)/ Вт;

— для третьей зоны.

(м2· °С)/ Вт;

По результатам расчета теплозащитных свойств наружных ограждений составим таблицу 3.

Таблица 3 — Теплозащитные свойства наружных ограждений.

3. Расчет тепловой мощности системы отопления.

3.1 Расчет тепловых потерь через ограждающие конструкции.

Тепловые потери через ограждающие конструкции помещений, или их части площадью F, рассчитываются по формуле:

где k — коэффициент теплопередачи ограждения (величина обратная общему термическому сопротивлению теплопередаче через ограждение, Вт/(м2С), т. е.

k = 1/R0,.

tв — расчетная температура внутри помещения, С;

tн — расчетная температура наружного воздуха для района, где расположено здание, С;

1+ - коэффициент, учитывающий добавочные тепловые потери.

3.2 Расход теплоты на нагрев инфильтрующегося наружного воздуха.

Расход теплоты на нагрев инфильтрующегося наружного воздуха принимаем в размере 10−20% от общих тепловых потерь через ограждения для каждого помещения, т. е.:

Qинф = 0,11· Qогр,.

где Qогр — тепловые потери через ограждающие конструкции помещении, Вт.

3.3 Составление тепловых балансов помещений.

Расчёт тепловых балансов сводится в таблицу 4.

В графу 1 вносят направление стороны горизонта, на которое ориентировано ограждение и наименование ограждения (С, СВ, ЮВ, Ю и т. д.).

В графу 2 вносят линейные размеры ограждений в соответствии с правилами обмера с точностью до 0,1 м. При наличии в одном помещении нескольких однотипных ограждений указывают их количество.

При определении площади наружных стен (графа 3), имеющих оконные проёмы, а так же внутренних стен с дверными проёмами площади окон и дверей не вычитают из площади стен. Площадь наружной стены с дверью определяется, как разность площадей стены и наружной двери.

В графу 4 заносим расчетные коэффициенты теплопередачи ограждений.

В графу 5 вносим величину разности температур между температурой внутри помещения и расчетной температурой для проектирования отопления в данном регионе.

В графу 6 вносим основные теплопотери через ограждающие конструкции.

В графу 7, 8 заносим добавочные теплопотери на ориентацию и прочие.

В графу9 вносится коэффициент учёта добавочных потерь теплоты.

.

где — суммарные добавочные потери теплоты для каждого ограждения.

В графу 10 вносят значения теплопотерь через каждое ограждение, определяемые по формуле.

Значения расходов теплоты на нагревание инфильтрующегося в помещения наружного воздуха вносят в графу 11.

В графу 12 вносят результаты составления тепловых балансов.

Тепловая мощность системы отопления здания определяется суммированием значений мощностей отопительных установок отдельных помещений из графы 12.

Расчет теплопотерь через ограждения помещения № 1.

Данное помещение угловое, одна наружная стена ориентирована на север и имеет 1 световой проем, вторая на запад.

Площадь окна, ориентированного на север:

Площадь стены, ориентированной на север:

Площадь стены, ориентированной на запад:

Площадь 1 зоны пола:

Площадь 2 зоны пола:

Расчетная разность температур в данном помещении определяется по формуле:

Определяем основные теплопотери:

Где F площадь ограждений, м2;

k коэффициент теплопередачи ограждений, Вт/(м2· °С);

?t разность температур в данном помещении, °С.

Основные теплопотери окон:

Основные теплопотери наружных стен:

Основные теплопотери пола:

Определяем добавочные теплопотери на ориентацию ограждений (?1) и прочие добавки (?2).

Окно:

?1 = 0,1;

?2 = 0,0.

Наружная северная стена:

?1 = 0,1;

?2 = 0,0.

Наружная западная стена:

?1 = 0,05;

?2 = 0,0.

Пол зона 1:

?1 = 0,0;

?2 = 0,0.

Пол зона 2:

?1 = 0,0;

?2 = 0,0.

Находим коэффициент, учитывающий добавочные теплопотери.

Окно:

Наружная северная стена:

Наружная западная стена:

Пол 1 зона :

Пол 2 зона :

Определяем теплопотери через ограждения по формуле:

Окно:

Наружная северная стена:

Наружная западная стена:

Пол 1 зона :

Пол 2 зона :

Общие теплопотери данного помещения равны:

.

Принимаю:

Теплопотери, связанные с нагреванием инфильтрующегося воздуха:

.

Определяем теплопотери данного помещения по формуле:

Результаты расчета сводим в таблицу 4.

4. Тепловой расчет системы отопления.

4.1 Тепловой расчет отопительных приборов.

Тепловой расчёт отопительных приборов производится с учётом вида нагревательных приборов, схемы расположения приборов в отапливаемом помещении и способа присоединения приборов к трубопроводам системы отопления.

Тип отопительных приборов (по заданию) — МС-140−108.

Отопительные приборы будут установлены в отапливаемых помещениях у наружных стен под световыми проёмами.

Диаметр трубопроводов системы отопления принимаем 25 мм.

Требуемый номинальный тепловой поток Qнт, Вт, определяется по формуле:

.

где необходимая теплоотдача отопительного прибора в отапливаемое помещение, Вт;

комплексный коэффициент приведения расчётного теплового гидравлического режима к стандартному.

Необходимая теплоотдача отопительного прибора определяется по формуле:

где часть тепловых потерь помещения, которая должна быть возмещена за счёт теплоотдачи от поверхности отопительного прибора и подводящих к нему теплоноситель труб, Вт;

Q тp — теплоотдача открыто проложенных трубопроводов, Вт.

Трубопроводы прокладываем в стенах в следствие чего имеем:

.

Комплексный коэффициент приведения к расчётным условиям определяется по формуле:

где tср — разность средней температуры воды tср в приборе и температуры окружающего воздуха tв, С;

Gпр — расход воды в приборе, кг/ч;

n, р, с — экспериментальные числовые показатели, зависящие от типа прибора и расхода теплоносителя, принимаются по /6/;

Для чугунного радиатора МС-140−108 имеем n = 0,3.

Значения р и с выбираем в зависимости от расхода воды:

при расходе до 50 кг/ч: р = 0,02 и с = 1,034 ;

при расходе больше 50 кг/ч: р = 0 и с = 1,0 ;

b — коэффициент учета атмосферного давления в данной местности.

Принимаем b = 1.

— коэффициент учитывающий направление воды в приборе.

Движение воды сверху — вниз:? = 1.

Средняя температура воды в отопительном приборе с тепловой нагрузкой Qпр, Вт, присоединенном к вертикальному стояку, определим по формуле:

tср= 0,5 · [tг — (tм + tп.ст.) + tо],.

где tг и t0 — расчетные температуры горячей и обратной воды в системе, С;

tм — суммарное понижение температуры воды на участках подающей магистрали от теплового пункта до рассматриваемого стояка, С ;

tп.ст. — суммарное понижение температуры на участках подающего стояка до рассчитываемого прибора, С.

Трубопроводы подающей магистрали и все стояки изолируем.

Понижение температуры воды на 10 м изолированного трубопровода насосной системы отопления можно принимать равным 0,4 0С.

Расход воды через стояк:

.

где сумма тепловых потерь помещений, которые компенсируются теплоотдачей приборов, присоединённых к данному стояку, Вт;

коэффициент, учитывающий величину номенклатурного шага приборов;

коэффициент, учитывающий место установки прибора.

Из /1/ принимаем.

Число секций отопительного прибора определяется по формуле:

.

Где ?4 коэффициент учета способа установки прибора, при открытой установке прибора ?4 = 1;

?3 коэффициент учета числа секций в приборе, при числе секций менее 15 ?3 = 1;

Qн.у. номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора, Вт.

Произведём тепловой расчёт отопительных приборов для помещения № 1.

Имеем двухтрубную систему отопления с верхней разводкой.

Теплоотдача закрыто проложенных вертикальных трубопроводов (этаже — стояк):

Вт.

Требуемая теплоотдача теплового прибора:

Вт.

Расход воды на прибор:

.

Средняя температура воды в отопительном приборе:

Разность средней температуры воды в приборе и температуры воздуха:

Комплексный коэффициент приведения к расчётным условиям:

Требуемый номинальный тепловой поток:

Число секций в отопительном приборе:

Имеем в данном помещении отопительный прибор с 9 секциями.

Расчёт по остальным комнатам сведём в таблицу 5 и 6.

Таблица 5 — Тепловой расчёт отопительных приборов.

4.2 Выбор отопительных приборов.

Таблица 6 — Выбор отопительных приборов.

5. Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца.

Расчет начинаем с выбора главного циркуляционного кольца, далее определяются расходы воды через ветви системы. Расходы воды на других участках системы определяются путем суммирования расходов в стояках присоединенных к этим участкам. Суммарные потери давления на расчетных участках определим по формуле:

где расход воды на рассчитываемом участке, кг/час;

характеристика гидравлического сопротивления участка, Па /(кг/час)2.

Эту величину рассчитаем по формуле:

где удельное динамическое давление на участке, Па/(кг/час)2;

Принимается по /1/ в зависимости от условного диаметра трубопровода;

приведенный коэффициент гидравлического трения, также принимаемый по /1/;

длина участка, м;

Здесь и далее под участком понимается элемент системы, на котором расход воды постоянен.

сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.

Произведём гидравлический расчёт главного кольца, используя схему системы отопления в аксанометрии.

Паление давления в отопительном приборе определяется по формуле:

где S характеристика гидравлического сопротивления прибора, S = 87 Па/(кг/час)2;

G расход воды через отопительный прибор, кг/час.

Результаты расчёта занесём в таблицу 7.

Таблица 7 — Гидравлический расчёт главного циркуляционного кольца.

6. Выбор основного оборудования.

К основному оборудованию системы отопления дома отнесем котельный агрегат и циркуляционный насос.

Выбор котельного агрегата.

Расчётная тепловая мощность системы отопления составляет 12,7 кВт.

Выбираем напольный атмосферный газовый котел De Dietrich ELITEC DTG 134 Eco. NOxсерия Logamax.

Технические характеристики.

Функциональные особенности.

Котлы DTG 130 являются высокопроизводительными напольными чугунными котлами нового поколения с атмосферной газовой горелкой (КПД сгорания от 92 до 93%). Они идеально отвечают существующим требованиям по экономии энергии и защите окружающей среды, сочетая в себе современный дизайн, легкость установки, пуска и использования.

DTG 134 Eco. NOx оборудованы атмосферной горелкой с низкими выбросами NOх (менее 70 мг/(кВт· ч)). Возможна комбинация надувного чугунного котла с одной из панелей управления (по выбору), способных управлять одноступенчатой горелкой: базовой (В) или Diematic 3 (D).

Базовая панель управления (В).

Панель управляет работой одноступенчатой горелки. Управление отоплением осуществляется термостатом котла.

На панели расположены переключатели «Вкл/Выкл» и «Зима/Лето», индикатор неисправности, защитный термостат (110?С) с кнопкой разблокирования и кнопкой теста, электронный термостат котла, индикатор и дисплей отображения температуры котловой воды или температуры воды в водонагревателя (в зависимости от режима работы котла), предохранитель (4 А) с временной задержкой.

Панель управления Diematic 3 (D).

Высокотехнологичная панель содержит электронную программируемую систему регулирования для изменения температуры котловой воды путем воздействия на одноступенчатую горелку в зависимости от наружной температуры.

Панель управления DIEMATIC 3 допускает:

Регулирование прямых контуров и/или смесительных контуров.

Программирование контура горячей санитарно-технической воды и циркуляции горячей санитарно-технической воды.

Защиту установки и помещения от замораживания в случае отсутствия.

Управление 1-ступенчатой горелкой.

Управление контуром бассейна или вторым контуром производства горячей санитарно-технической воды.

В комплекте заводской поставки панель управления DIEMATIC3 может управлять 1 прямым контуром. Подключение 2 контуров со смесительным клапаном возможно при подключении дополнительного оборудования платы управления контуром со смесителем (ед. поставки FM 48). Два котла оборудованных панелью управления.

DIEMATIC 3, могут обеспечить :

Управление каскадом из 2 котлов, оборудованных 1-ступенчатой.

Управление гидравлической сетью, ГВС и т. д.

Панель управления DIEMATIC 3 может осуществлять связь с модулями регулирования DIEMATIC VM и с совместимыми системами дистанционного управления. На панели расположены переключатели «Вкл/Выкл», теста STB термостата/ручной режим/автоматический режим и переключатель отключения насосов и выбора числа ступеней горелки, индикатор неисправности, защитный термостат (110?С) с кнопкой разблокирования, термостат котла и многофункциональный дисплей с функцией управления с двумя уровнями доступа — при закрытой крышке и при открытой крышке и предохранитель (4 А) с временной задержкой.

Отличительные особенности.

Теплообменник из эвтектического чугуна Де Дитриш позволяет работать при низких модулируемых температурах подающей линии до 30 °C без какого-либо риска для срока службы котла.

Электронный розжиг при помощи запальной горелки (без постоянного дежурного пламени), которая состоит из 1 запального электрода, 1 электрода массы и 1 датчика ионизации;

система защиты от коррозии бака водонагревателя, не требующая технического обслуживания — анод с автоматически настраиваемым током Titan Activ System®.

Характеристики и защита окружающей среды:

принцип охлаждаемой топки;

теплоизоляция толщиной 60 мм из минеральной ваты для теплообменника котла и толщиной 100 мм для стабилизатора тяги;

классификация две звезды СЕ согласно европейской директиве 92/42/СЕ;

очень низкие выбросы оксидов азота NOх (70 мг/(кВт· ч)), достигаемые горелками полного предварительного смешения без подачи вторичного воздуха.

Легкость монтажа:

многофункциональная подставка с регулируемыми ножками и ручками для транспортировки для котла DTG 130;

полностью смонтированный котел на заводе-изготовителе.

очень простые и доступные электрические подключения: зона для подключений имеет достаточные размеры;

наличие гидравлических модулей для контура отопления для их быстрого и простого подключения справа или слева от котла;

возможность переоборудования котла монтажником на природный газ L и на пропан (быстрая и легкая замена сопел).

Легкость технического обслуживания.

Откидываемая и съемная передняя панель;

легкая доступность электрических компонентов (передняя панель откидывается в положение для технического обслуживания);

окрашенный стабилизатор тяги для наиболее оптимальной защиты от коррозии, оснащенный люком для чистки.

Комфортное использование.

Основные органы управления доступны под крышкой панели управления;

легкий пуск котла воздействием на один выключатель даже после долгого периода простоя благодаря новому программному блоку, который осуществляет три попытки пуска перед переходом в режим блокировки;

очень низкий уровень шума <41,9 Дб (А).

Дополнительное оборудование:

Гидравлические модули быстрого монтажа для подключения прямого или смесительного контура;

Коллектор для подключения 2 или 3 гидравлических модулей.

Набор соединительных трубопроводов для подключения коллектора к котлу.

Группа безопасности:

Бойлер выполненный в одном дизайне с котлом емкостью 150 литров BH150.

Приставные цилиндрические бойлеры емкостью от 150 до 300 литров.

Набор соединительных трубопроводов для подключения бойлера.

Наборы переоборудования для работы на другом типе газа.

Применение.

Напольный чугунный котел DTG 134 используется для отопления загородного дома, дачи, коттеджа и других жилых помещений частного сектора.

Рекомендации.

Обеспечьте в помещении, где установлен котел, приточную и вытяжную вентиляцию из расчета площади сечения и прямого потока воздуха.

Расположите каналы для поступления воздуха по отношению к каналам вытяжной вентиляции таким образом, чтобы обновление воздуха охватывало весь объем помещения котельной.

Примечание.

Во избежание повреждений котла следует избегать загрязнения идущего на горение воздуха хлорили фторсодержащими соединениями, активизирующими коррозию (краски, растворители, аэрозольные баллончики, клеи, чистящие и моющие средства и др.).

Эксплутационные ограничения:

максимальная рабочая температура — 100? С.

максимальное рабочее давление — 4 бар

Выбор перекачивающего оборудования.

Расход теплоносителя составляет G = 462,3 кг/ч, общие потери давления в системе из таблицы 7 принимаем кПа.

Выбираем циркуляционный насос Wester WCP 25−80G (с гайками).

Технические характеристики:

Производитель Wester (Китай).

Артикул 0−18−0050.

Тип для отопления.

Мощность 245 Вт.

Высота (мм) 180.

Ширина (мм) 150.

Глубина (мм) 240.

Присоединение (дюйм) 1.

Напор, м.вод.ст. 0,5−8,0.

Питание, В 230.

Производительность 0,5−8,5 м3/ч.

Краткое описание:

Используется в системах отопления. Назначение — создание циркуляции жидкости в замкнутом контуре, что повышает теплоотдачу в системе отопления. Подбирается индивидуально в зависимости от гидравлических характеристик системы отопления. Насосы с ротором. Чугунный корпус насоса. Полимерное рабочее колесо. Алюминиевый корпус электродвигателя. Трехпозиционное ступенчатое регулирование скорости. Класс защиты IP44. Максимальная рабочая температура +110°, C. Максимальное рабочее давление 10 бар. Монтажный размер между накидными гайками &ndash, 180 мм. Питание 230 В, 50Гц.

Заключение

.

В данной курсовой работе была спроектирована насосная водяная система отопления индивидуального дома. Тип системы отопления выбран согласно заданию — вертикальная двухтрубная с верхней разводкой. В ходе проектирования были решены следующие задачи:

— рассчитаны тепловые потери через наружные ограждения в заданных климатических условиях;

— выбрана тепловая мощность системы отопления;

— произведён тепловой расчёт системы отопления с выбором основного отопительного оборудования и источника теплоснабжения;

— рассчитано падение давления в главном циркуляционном кольце.

Графическая часть работы включила в себя план дома с нанесенной проектируемой тепловой трассой и схему системы отопления в аксонометрии.

Используемая литература.

1. СНиП 2.04.05 — 91. Отопление, вентиляция и кондиционирование. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1992.

2. В. Н. Малоземов, В. Ф. Фурсенко, А. Б. Кууск. Энергетические системы обеспечения жизнедеятельности человека на железнодорожном транспорте: Учеб. для вузов/ под ред. В. Н. Малоземова. — М.: Желдориздат, 2002.

3. Внутренние санитарно — технические устройства, ч.1, Отопление, под ред., И. Г. Староверова и Ю. И. Шиллера, 4 — е издание, М., Стройиздат, 1990.

4. СНиП 23 — 01 — 99*. Строительная климатология. — М.: ГУП ЦПП, 2000.

5. СНиП 11 — 3 — 79*. Строительная теплотехника. М.: ГУП ЦПП, 1998.

6. СП 23−101−2004. Проектирование тепловой защиты зданий. — М.: ЦИТП Госстроя России, 2004.

.ur.