Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Подготовка попутного газа нефтедобычи к транспорту с применением трехпоточной вихревой трубы

Диссертация: Подготовка попутного газа нефтедобычи к транспорту с применением трехпоточной вихревой трубы
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Таким образом, имеют место два противоположно направленных технологических фактора (один требует повышения, другой снижения давления), определяющих приемлемый перепад давления нефтяного газа, который может использовать для его низкотемпературной очистки. Этот располагаемый перепад давления АР лежит, как правило, в диапазоне 0,51,0 МПа. Такой, весьма ограничительный, диапазон параметра АР… Читать ещё >

Содержание

  • Основные обозначения
  • 1. Исследования применения вихревых технических средств в технических звеньях системы сбора и подготовки скважинной продукции
    • 1. 1. Технические предпосылки использования вихревой технологии в системах сбора нефти и газа
    • 1. 2. Сущность вихревого эффекта, его параметры и характеристики и факторы влияющие на эффективность вихревых труб, основные теории
    • 1. 3. Разделение газовых смесей с применением вихревых труб
      • 1. 3. 1. «Сухое» компонентное разделение газовых смесей в вихревых трубах
      • 1. 3. 2. Разделение углеводородных смесей в установках, базирующихся на двухпоточных вихревых трубах
      • 1. 3. 3. Трёхпоточные вихревые трубы
    • 1. 4. Оценка экономической эффективности применения ТВТ в системах промысловой подготовки нефти и попутного газа к транспорту
    • 1. 5. Выводы
  • 2. Экспериментальное исследование термодинамических характеристик трёхпоточных вихревых труб
    • 2. 1. Постановка задачи
    • 2. 2. Экспериментальное исследование эффекта Ранка-Хилша при высоком и низком давлениях попутного газа
    • 2. 3. Трехпоточная вихревая труба — осушитель воздуха
    • 2. 4. Выводы
  • 3. Исследования особенностей проявления эффекта Ранка
  • Хилша при работе трехпоточных вихревых труб
    • 3. 1. Особенности теплового баланса вихревых труб
    • 3. 2. Концепция ударно-волнового механизма температурного разделения газа в газодинамических аппаратах
    • 3. 3. Трактовка экспериментальных данных, полученных при работе вихревых труб, с позиции ударно-волновой гипотезы
    • 3. 4. Выводы
  • 4. Исследования сепарационных характеристик конструктивных вариантов вихревой трубы. щ
    • 4. 1. Анализ известных экспериментальных результатов
    • 4. 2. Описание принципиальной схемы промышленной установки и методики эксперимента
    • 4. 3. Конструкция регулируемой трёхпоточной вихревой трубы
    • 4. 4. Исследование характеристик ТВТ диаметром 75 мм при низком давлении попутного газа
    • 4. 5. Исследование характеристик ТВТ диаметром 75 мм при высоком давлении попутного газа
    • 4. 6. Выводы

Подготовка попутного газа нефтедобычи к транспорту с применением трехпоточной вихревой трубы (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Известно, что нефтяной газ (попутный газ нефтедобычи) является не только прекрасным топливом, но и весьма ценным сырьём для нефтехимических и других производств. Однако в отличие от природного, добычу которого можно регулировать в зависимости от объёма его потребления, нефтяной газ извлекается из недр вместе с нефтью, независимо от того, имеются или отсутствуют условия для его использования. При отсутствии необходимых условий его вынужденно сжигают в факелах. Это приводит к невосполнимым потерям энергоносителя и углеводородного сырья. Кроме того, наносится непоправимый ущерб природе.

Известен путь реализации нефтяного газа — подача его в магистральные газопроводы. Для этого необходимо не только благоприятное расположение таких газопроводов, но и решение вопросов качества продукта. Основное требование к газу, подлежащему транспортированию по газопроводу — такая его обработка, после которой не происходило бы конденсации воды и углеводородов при давлениях и температурах, соответствующих режиму работы газопроводов.

В настоящее время разработан и реализован на практике широкий спектр технологических процессов, обеспечивающих необходимое качество нефтяного газа (абсорбция, адсорбция, низкотемпературная конденсация с помощью холодильных машин и др.). Однако эти процессы технологически сложны, требуют больших энергоматериальных затрат и обычно реализуются в рамках газоперерабатывающих заводов [1]. Применение их в промысловых условиях проблематично.

К характерным особенностям таких систем относится то обстоятельство, что в их массообменных аппаратах взаимодействие фаз осуществляется при относительно малых градиентах термодинамических и кинетических параметров (давление, температура, скорость течения газа и жидкости и др.), а также без существенной трансформации кинетической энергии входящего потока газовой смеси. Принципиально отличными от этих аппаратов являются устройства, в которых реализуется т.н. газодинамическая технология. В них исходный газ, имеющий избыточную потенциальную энергию давления, либо разгоняется до звуковых и сверхзвуковых скоростей (с одновременной закруткой или без неё), либо с помощью специальных устройств переводится в пульсирующее состояние с определённой частотой и амплитудой. При этом проявляются достаточно интенсивные термические и фазовые эффекты разделения, которые во многих случаях можно использовать в технологии очистки и разделения газовых смесей, или (при необходимости) для простого их нагрева и охлаждения.

Среди пульсационных аппаратов следует отметить трубки Гартмана-Шпренгера, которые применяются для мгновенного нагрева газа до высоких температур, импульсные холодильники Джиффорда, с помощью которых можно получать сжиженный природный газ, пулъсапионные охладители газа (ПОГ), используемые в основном в установках низкотемпературной сепарации природного газа (НТС), и волновые детандеры (ВД), принцип действия которых также основан на пульсационном эффекте [2,3].

В одной из модификации газодинамической технологии в т.н. газодинамическом осушителе (Г ДО) совмещаются два основных процесса: изоэнтропийное расширение газа, которое сопровождается конденсацией высококипящих компонентов, и последующее изоэнтропийное сжатие его. Сконденсированная жидкость обычно отделяется с помощью закрутки [3]. В газодинамическом осушителе отсутствует термическое разделение газа на холодный и горячий потоки, как это происходит в другом газодинамическом аппарате, — вихревой трубе Ранка-Хилша (ВТ), которой и посвящена данная диссертационная работа.

Генерируемый в ВТ холод может быть использован для захолаживания исходной газовой смеси и осуществления процесса конденсации компонентов при начальном давлении. Кроме того, сама ВТ также как и ГДО, по своей газодинамике должна быть самостоятельным, весьма эффективным осушителем.

По термодинамической эффективности вихревая труба (как и ПОГ) занимает промежуточное положение между дросселем и детандером [4], однако значительно превосходит ПОГ и ВД по своей конструктивной простоте и надёжности в эксплуатации и не идёт ни в какое сравнение с таким сложным устройством, как турбодетандерный агрегат (ТДА). Кроме того, ВТ надёжно работает на газах, содержащих' жидкие и твёрдые включения, а также при эксплуатации не требует дополнительного обслуживающего персонала.

Основной позитивный фактор, который можно использовать для дешёвой осушки и отбензинивания нефтяного газа с помощью газодинамической технологии — это высокий уровень пластового давления. Однако даже на тех месторождениях, где оно относительно велико, нецелесообразно вести процесс дегазации нефти при давлении свыше 5,0−6,0 МПа, т.к. при более высоком давлении снижается дебит скважин, а также уменьшается количество попутного газа, получаемого после первой ступени дегазации. Последнее обстоятельство увеличивает нагрузку по газу на вторую ступень технологии подготовки нефти (дегазация с применением подогрева), тем самым повышая затраты тепла и увеличивая себестоимость добываемой нефти.

Таким образом, имеют место два противоположно направленных технологических фактора (один требует повышения, другой снижения давления), определяющих приемлемый перепад давления нефтяного газа, который может использовать для его низкотемпературной очистки. Этот располагаемый перепад давления АР лежит, как правило, в диапазоне 0,51,0 МПа. Такой, весьма ограничительный, диапазон параметра АР практически исключает возможность реализации традиционной схемы НТС, основанной на эффекте дросселирования. Другого рода расширители (с более высоким температурным к.п.д.), в том числе ТДА, ВД и ПОГ, относительно сложны, дороги и требуют повышенного внимания при эксплуатации в полевых условиях. Что касается ГДО, то на сегодня эта технология «теоретически и технологически слабо проработана» [3, стр. 383]. Использование холодильных установок требует больших энергоматериальных затрат и дополнительного обслуживающего персонала. Кроме того они экологически небезопасны. Поэтому автору данного исследования представилось целесообразным применить для осушки нефтяного газа регулируемую вихревую трубу, которая по последним данным достаточно надежно работает в газовой [5,6,7], нефтедобывающей [8] и химической отраслях промышленности [9,10].

Эффект Ранка-Хилша, реализуемый в вихревой трубе, заключается в снижении температуры центральных слоев закрученного потока и нагреве периферийных слоев. Он был обнаружен французским инженером Ранком в 1931 году [11] и экспериментально изучен немецким физиком Хилшем в 1946 году [12]. Начало реального применения этого эффекта в технике приходится на середину пятидесятых годов, в первую очередь в малорасходных вихревых трубах индивидуального кондиционирования, где рабочим телом служил воздух. С тех пор происходило расширение диапазона производительности и области применения вихревых аппаратов.

К настоящему времени опубликовано около 2 ООО книг, статей, описаний изобретений и патентов по вихревому эффекту [13]. Анализ патентно-технической литературы по проблеме применения вихревых труб, в том числе в процессах разделения и очистки газовых смесей, показывает, что подавляющее число изобретений и патентов на способы применения вихревого эффекта и конструкции ВТ приходится на долю отечественных разработок, причем от зарубежных их отличает широта спектра использования ВТ в самых разнообразных отраслях экономики.

Выше указывались причины ограничения диапазона располагаемого перепада давления попутного газа нефтедобычи. Они диктуют необходимость использования специальной конструкции вихревой трубы, которая обеспечила бы не только получение необходимого технологического холода, но и эффективное отделение мелкодисперсной жидкой фазы, образующейся в самой ВТ. Эта задача реализуется в т.н. трёхпоточных вихревых трубах (ТВТ), где в качестве третьего потока из аппарата выводится отсепарированная жидкость или газожидкостная смесь [14].

Изучение технической литературы выявило отсутствие промышленных ТВТ, работающих на малых отношениях давлении. Кроме того, не смотря на опытно-промышленные исследования ТВТ [15, 16, 17], а также их эксплуатацию в промышленном масштабе [8, 18], остаётся открытым вопрос об оптимальной геометрии сепарационной части ТВТ.

Настоящая диссертация посвящена вопросу разработки и промышленной реализации системы низкотемпературной подготовки попутного газа нефтедобычи с применением трёхпоточной вихревой трубы, работающей при минимальном отношении давлений, обеспечивающей необходимые параметры осушки, а также необходимую пропускную способность в условиях значительного изменения давления и расхода газа.

Основными преимуществами разрабатываемой технологии являются:

— эффективное использование для технологических целей энергии пластового давления попутного газа нефтедобычи;

— реализация экологически чистого процесса получения холода, исключающего выбросы вредных веществ в атмосферу;

— простота и высокая эксплутационная надёжность оборудования;

— оптимальный метод регулирования расходных характеристик трёхпо-точной вихревой трубы.

В рамках данного исследования выполнен технико-экономический анализ целесообразности применения вихревой технологии для подготовки нефтяного газа к транспорту, разработаны, внедрены и экспериментально изучены различные конструкции регулируемой трёхпоточной вихревой трубы. Проведена всесторонняя проверка работоспособности ТВТ в технологической схеме с рекуперационным теплообменником, сняты термодинамические и сепарационные характеристики вихревых труб в различных режимах эксплуатации. Предложена пульсационная концепция вихревого эффекта, позволяющая объяснить ряд его парадоксов и закономерностей. Автор защищает:

1. Технико-экономическое обоснование применения ТВТ при подготовке попутного газа нефтедобычи к транспорту.

2. Конструкцию трёхпоточной вихревой трубы с основным узлом сепарации в виде перфорированного стакана, образующим кольцевой зазор с трубой горячего потока, имеющую также узел регулирования расхода газа.

3. Экспериментальные данные по термодинамической эффективности промышленной ТВТ, её сепарационные характеристики на разных режимах работы и при различном конструктивном исполнении сепарационной части.

4. Особенности работы трёхпоточных вихревых труб с разрывом за-крученной струи, в частности при доле холодного потока ц = 1,0, зафиксированные в промышленных и опытно-промышленных испытаниях на попутном газе нефтедобычи и воздухе.

5. Пульсационную концепцию вихревого эффекта, разработанную с учётом экспериментальных данных, полученных при работе трёхпоточных вихревых труб.

Общие выводы.

1. Разработана технология подготовки попутного газа нефтедобычи к транспорту низкотемпературным методом с применением регулируемой трёхпоточной вихревой трубы. Отличительная особенность данной технологии — работа ТВТ на небольшом отношении давлений г = 1,14−1,40.

2. Сконструирована, реализована в металле и запущена в эксплуатацию в составе рекуперационной технологической схемы трёхпоточная вихревая труба, позволившая обеспечить необходимую кондицию нефтяного газа для подачи его в магистральный газопровод.

3. Получены и проанализированы экспериментальные данные по термодинамической эффективности ТВТ диаметром 75 мм и проведено сравнение её параметров с ТВТ диаметром 50 мм, а также с другими вихревыми трубами с применением показателя политропы п.

4. Исследована сепарационная способность ТВТ на разных режимах работы с использованием трёх вариантов исполнения сепарационной части. Установлено, что наилучшие показатели имеет вариант с тангенциальными продольными щелями, равномерно расположенными по окружности.

5. Обнаружены особенности работы ТВТ при доле холодного потока (I =1,0 при работе на нефтяном газе. Для исследования работы ТВТ на воздухе при i— 1,0 были проведены испытания на стенде с ТВТ диаметром 18 и 8 мм.

6. Выполнено технико-экономическое обоснование применения ТВТ для подготовки попутного газа нефтедобычи к транспорту для условий ДНС «Загорская» г. Оренбурга.

7. Разработана ударно-волновая концепция вихревого эффекта, позволившая интерпретировать экспериментальные результаты, полученные на ТВТ в промышленном и опытно-промышленном масштабе.

Показать весь текст

Список литературы

  1. , 0 18,0 3,5 1,0 22,0 16,575. 25,5 3,0 1,0 20,0 17,076. 20,0 14,0 2,6 1,0 19,0 19,0
  2. Нормальные условия 3,0 1,0 15,0 13,0
  3. Где: ЛТ0ХЛ- температура охлаждающей воды, ДТхприв — температурная эффективность, приведенная к 8=2,6.
  4. Последняя графа таблицы 2.6 показывает, что при Цф =1,0 практически наблюдается максимальная холодопроизводительность ТВТ.
  5. Значительная разница диаметров соплового блока и вихревой камеры (Дс = 18 мм- Дтр =8,0 мм) —
  6. Нетрадиционно большой диаметр диафрагмы.
  7. В нашем случае относительный диаметр диафрагмы равен d =с!/ДТр =7/8 = 0,875, что значительно превосходит рекомендации 4. В частности, при |х=0,7 рекомендуется оптимальное значение d = 0,569.
  8. В.И. Добыча нефтяного газа. // М.: Недра, 1983, 253 с.
  9. Д.М., Лаухин Ю. А. Сиротин A.M. Новые аппараты для охлаждения и перспективы их использования в газонефтяной промышленности. // Обзорная информация. Сер.: Подготовка и переработка газа и газового конденсата. М.: ВНИИЭгазпром, 1980, Вып. 4. 40 с.
  10. А.И., Истомин В. А., Кульков А. Н., Сулейманов Р. С. Сбор и промысловая подготовка газа на северных месторождениях России. // М.: Недра, 1999,473с.
  11. А.Н. Вихревой эффект и его применение в технике. // М.: Машиностроение, 1969, 183 с.
  12. В.В., Овчинников В. П., Жидков М. А., Комарова Г. А., Резвых А. И. Опыт эксплуатации регулируемой вихревой трубы на газораспределительной станции. // Газовая промышленность, 1995, № 10, с. 13−14.
  13. В.В., Овчинников В. П., Жидков М. А., Комарова Г. А. Эксплуатация регулируемой вихревой трубы в технологической схеме ГРС. //Газовая промышленность, 1997, № 6, с. 50−51.
  14. М.А., Овчинников В. П., Комарова Г. А. Термодинамическая эффективность промышленной вихревой трубы. // Газовая промышленность, 1997, № 12, с. 54−56.
  15. P.M., Николаев В. В., Жидков М. А., Комарова Г. А. Применение ТВТ для конденсации тяжёлых углеводородов из попутного нефтяного газа. // Газовая промышленность, 1998, № 7, с. 42−43.
  16. М.А., Комарова Г. А., Воробьёв B.C., Курилов А. В., Селезнёв С. В., Лукьянов Е. Н. Опыт эксплуатации промышленной установки выделения метанола из продувочных газов синтеза сприменением вихревой трубы. // Химическая промышленность, 2000, № 5, с. 3−6.
  17. Ю.Жидков М. А., Комарова Г. А., Воробьёв B.C., Курилов А. В., Селезнёв С. В., Лукьянов Е. Н. Выделение метанола из продувочных и танковых газов синтеза с применением вихревого эффекта. // Химическое и нефтегазовое машиностроение, 2000, № 6, с. 19−21.
  18. Ranque G.I. Experiences sur la Detente Girataire avec Productions Simultahees d' un Echappement & Air chand at d4 Air froid. // Journal de Physique at le Radium, 1933, 4, N 7, p. 112.
  19. Hilsch R. Die Expansion von Gasen im Zentrifugalfeld des Kalteprozes. Zeitschrift fur Naturforschung. // 1946, N 1, s. 208−214.
  20. Ю.В. Развитие методов расчёта ипромышленное использование вихревого эффекта. // Дисс.докт. техн.наук. М, МГТУ им. Н. Э. Баумана, 1999, 291 с.
  21. М.А. Низкотемпературная очистка газов с применение вихревого эффекта. // Дисс.канд. техн. наук. М., ГИАП, 1982.
  22. М.А., Лейтес И. Л., Татищев Б. Г., Атоманова В. В. Очистка природного газа от сернистых соединений низкотемпературной абсорбцией конденсирующимися углеводородами. // Газовая промышленность, 1974, № 6, с. 43−46.
  23. А.Н., Баженов Ю. М., Игонин Н. П., Кшшнник А. В. К вопросу применения вихревой трубы для отбензинивания нефтяного газа, // В кн.: «Переработка нефтяных газов». М.: 1977, вып. 2, с. 86−91.
  24. П.Николаев В. В., Жидков М. А., Комарова Г. А., Климов Н. Г., Никитин А. И., Райков А. А., Лободенков А. К. Использование вихревой трубы при низкотемпературном разделении сероводородосодержащих газов. //Газовая промышленность, 1995, № 12, с. 45−43.
  25. М.А., Штерн В. Н., Яворский Н. И. Вязкие течения с парадоксальными свойствами. //Новосибирск, 1989.
  26. А.В., Бродянский В. М. Что такое вихревая труба? // М.: Энергия, 1976, 153 с.
  27. В.М., Лейтес И. Л., Мартынов А. В., Семёнов В. П., Эстрин С. М. Использование вихревого эффекта в химической технологии. //Химическая промышленность, 1963, № 4, с 32−36.
  28. Н.Д., Вилякин В. Е. Исследование температурных режимов тел в самовакуумирующейся вихревой трубе. //В кн.: Материалы III Всесоюзной научно-технической конференции «Вихревой эффект и его промышленное применение», Куйбышев, 1981, с. 122−125.
  29. Ш. А., Поляев В. М., Сергеев М. Н. Вихревой эффект. Эксперимент, теория, технические решения. // М.: УНПЦ «Энергомаш», 2000,414 с.
  30. В.И. Теория и расчёт эффекта Ранка. // Омск, Омский гос. тех. универ., 1995.
  31. А., Лилли Д., Сайред Н. Закрученные потоки. // М.: Мир, 1987.
  32. KurodaH. Ph.D. Thesis (Knoxville: The University of Tennessee, 1983).
  33. А.Д., Иванов C.B., Мурашкин A.B., Чижиков Ю. В. Вихревые аппараты. // М.: Машиностроение, 1985, 252 с.
  34. А.А. Теория и практика закрученных потоков. // Киев: Наукова думка, 1999.
  35. Kurosaka MJ. Fluid Mech. 124−139 (1982).
  36. KurosakaM., Chu. J.Q., Goodman J.R. AIAA, Paper 82−0592.
  37. Chu. J.Q. Ph.D. The Thesis (Knoxville: The University of Tennessee, 1982).
  38. KurosakaM. Et al. AIAA, Paper 82−0592.
  39. B.E. Особенности охлаждения и сжижения газа в вихревом потоке. //ЖТФ. 1983, т.53, № 9, с. 1770−1776.
  40. Elser К., Hoch М. Das Verhalten verschidener Gas und die Trennimg in einem Wirbelrohr. // Zeitschrift fur Naturforschung. 1951, N 6a, s. 25−31.
  41. H.C., Коваль Ж. А. Экспериментальное исследование вихревого эффекта в трубах малого диаметра. // Научные труды высшей школы «Химия и химическая технология», 1958, № 3, с. 603−606.
  42. Linderstrom-Lang C.V. Gas Separation in the Raque-Hilsch Vortex Tube. // International Journal of Heat and Mass Transfer, 1964, v.7, N 11, p. 1195−1206.
  43. Marshall I. Effect of operating condition physical size and Fluid characteristics on the Gas Separation performance of Linderstrom-Lang Vortex Tube. // International Journal of Heat and Mass Transfer, 1977, v.20, N3, p. 227−231.
  44. Ю.М., Чернов A.H. Исследование процесса разделения газов в вихревой трубе. // В кн.: Материалы II Всесоюзной научно-технической конференции «Вихревой эффект и его применение в технике», Куйбышев, 1976, с.24−29.
  45. А.В., Бродянский В. М. О разделении газовых смесей в вихревой трубе. // Труды МЭИ, Промэнергетика, 1963, вып. 48, с. 147−149.
  46. Г. А., Лейтес И. Л., Житкова Т. В., Червякова Л. С., Лифшиц С. М. Способ выделения аммиака из продувочных газов синтеза. // Химическая промышленность, 1975, № 4, с. 37−40.
  47. В.М., Мартынов А. В. Вихревая труба для сепарации природного газа. //Газовое дело, 1962, № 5, с. 33−37.
  48. .А., Райский Ю. Д., Темнин А. З., Тункель Л. Е. Работа вихревой трубы в системе низкотемпературной сепарации. // Газовая промышленность, 1969, № 6, с. 6−9.
  49. Т.С. Применение вихревых камер на установках низкотемпературной сепарации природных газов. // Газовое дело, 1963, № 6−7, с. 49−59.
  50. М.Н., Жуков А. И., Алексеев Т. С. Подготовка природного газа и конденсата к транспорту. // М.: Недра, 1968, с. 215.
  51. Ю.Д., Тункель Л. Е., Клюшин А. Н. Испытание вихревой трубы в установках НТС на Совхозном месторождении. // Газовая промышленность, 1973, № 5, с. 12−15.
  52. Fekete L.A. Vortex tube is intriguing separator. // The Oil and Gas Journal, 1970, N24, p. 71−73.
  53. Ю.Д., Тункель Л. Е. Применение вихревых труб в схемах подготовки природного газа. // Обзорная информация, Газовая промышленность, серия: Подготовка и переработка газа и газового конденсата. М.: ВНИИЭгазпром, 1979, вып. 5, с. 57.
  54. А.В., Немира К. Б. К вопросу о применении вихревых труб для низкотемпературной сепарации природного газа. // Труды МЭИ, 1975, вып. 249, с. 128−133.
  55. Williams A. The cooling of methane with Vortex tubes. // Journal Mechanical Engineering Science, 1971, v. 13, p. 369−375.
  56. JI.E. О влиянии высоты вводного сопла на вихревой эффект. // Известия вузов, Нефть и газ, 1964, № 4, с. 69−74.
  57. И., Жидков М., Лейтес И., Купингаз Кай, Атаманова В., Тагинцев Б., Ранг Сильвия. Низкотемпературная очистка природного газа. // Известия Академии наук Эстонской ССР, 1980, т. 29, № 3, с. 222 223.
  58. В.М., Мартынов А. В. Вихревая труба. // Авторское свидетельство СССР № 202 880.
  59. М.Ф., Корчажкин М. Т., Пестун Н. П., Клищенко В. Я. Вихревая труба. // Авторское свидетельство СССР № 258 319.
  60. Ю.Г., Портнов Ю. Т., Шаталов А. Ф., Чуркин Ю. В. Устройство для разделения газовых смесей. // Авторское свидетельство СССР № 558 137.
  61. П.А., Гухман Л. М. Вихревая труба. // Авторское свидетельство СССР № 578 090.
  62. А.В., Немира КВ., Шаганова A.M. Вихревой сепаратор. // Авторское свидетельство СССР № 731 992.
  63. Н.Я., Тюрин Н. К., Мовчан М. П., Куриленко А. А., Никулин А. А. Устройство для очистки газа. // Авторское свидетельство СССР № 776 629.
  64. В.Н., Широков В. И., Малютин Г. Г., Копищев Н. И., Дорофеев С. Н., Савельев Ю. В. Вихревая труба. // Авторское свидетельство СССР № 853 313.
  65. А.Н. Разработка метода расчёта характеристиквихревых труб для переработки нефтяного и природного газов. // Дисс.канд. техн. наук. М., МВТУ им. Н. Э. Баумана, 1983,130 с.
  66. А.Н., Брещенко Е. М., Бобровников Г. Н., Поляков А. А. Исследование работы трёхпоточной вихревой трубы на нефтяном газе. // Труды ВНИИОЭНГ «Переработка нефтяных газов». М.: ВНИИОЭНГ, 1981, вып. 7, с. 115−123.
  67. Hajdik В., Lorey М., Steinle J., Thomas К. Vortex tube can increase liquid hydrocarbon recovery at plant inlet. // Oil & Gas Journal, 1997, Sept. 8, p. 76−83.
  68. М.А., Комарова Г. А. Вихревой аппарат. // Патент Российской Федерации № 2 035 990.
  69. Г. А., Малышев А. Г., Михайлов А. В. Трёхкомпонентный вихревой сепаратор. //Газовая промышленность, 1994, № 12, с. 18−19.
  70. Behrnes W., Hawranek P.M. Manual for the Industrial Feasibility Studies. -UNTOO, Vienna, 1991.
  71. P.M., Смоляк C.A. Пособие по расчётам экономической эффективности прикладных научных исследований в газовой промышленности, М.: 1999, 94 с.
  72. М.А., Овчинников В. П., Комарова Г. А. Термодинамическая эффективность промышленной вихревой трубы. // Газовая промышленность, 1997, № 12, с. 54−56.
  73. В.П., Азаров А. И., Анисимов А. В., Симоненко Ю. М. Вихревые трубы с внутренним оребрением горячего конца. //В кн.: Материалы II Всесоюзной научно-технической конференции «Вихревой эффект и его применение в технике», Куйбышев, 1976, с. 113−118.
  74. А.Б. Экспериментальное исследование охлаждаемой вихревой трубы с периферийными каналами. // В кн.: Материалы V Всесоюзной научно-технической конференции «Вихревой эффект и его применение в технике», Куйбышев, 1988, с.20−23.
  75. А.А. Некоторые результаты экспериментального исследования вихревой трубы с испарительным охлаждением. // В кн.:
  76. Материалы III Всесоюзной научно-технической конференции «Вихревой эффект и его применение в технике», Куйбышев, 1981, с. 112−115.
  77. Отраслевой стандарт ОСТ 51.40−93. Газы горючие, природные, поставляемые и транспортируемые по магистральным газопроводам, 1993.
  78. В.И. Добыча, подготовка и транспорт нефтяного газа. М: «Недра», 1975, 157 с.
  79. В.А. и др. Экспериментальное исследование влияния числа Рейнольдса на энергоразделение в вихревой трубе. Труды II Всесоюзной научно-технической конференции. Процессы горения и окружающей среды". Рыбинск, 1997, с. 16−19.
  80. Материалы V Всесоюзной научно-технической конференции «Вихревой эффект и его применение в технике», Куйбышев, 1988.
  81. О.Н., Зарицкий С. П. Способ охлаждения газа. // Авторское свидетельство СССР № 259 915.
  82. О.Н., Зарицкий С. П. Воздушные и газовые турбины с одиночными соплами. // М, 1975, 216с.
  83. О.Н., Зарицкий С. П., Моравский А. В. Экспериментальное исследование работы эжекторов на режимах с отрицательным значением коэффициента эжекции. // Теплоэнергетика, 1972, № 10, с. 51−53.
  84. А.А. О механизме энергоразделения в газовом эжекторе. // Изв. АН СССР, Механика жидкости и газа, 1977, № 6, с. 145 151.
  85. А. А. Об инверсных явлениях при энергоразделении в газовом эжекторе. // Изв. АН СССР, Механика жидкости и газа, 1976,
  86. Sprenger H.S. Uber thermische Effekte in Resonanzrohren. -Mitteilungen aus dem Institut fur Aerodynamik, E.T.H. Zurich, 1954, № 21, p. 18−35.
  87. А.В., Бродянский В. М. Что такое вихревая труба? // М.: «Энергия», 1976, 153 с.
  88. Д.М., Лаухин Ю. А., Сиротин A.M., Эрсмамбетов В. Ш. Волновой детандер расширительная холодильная машина нового типа. // Химическое и нефтяное машиностроение, 1995, № 12, с. 22−23.
  89. P.Marchal, J. Simomet, J.Yemen. Gas-cooling system and its uses. // Пат. 3 653 225 (США), 1972.
  90. Е.П., Сиротин A.M. Влияние акустических колебаний на процесс низкотемпературной сепарации природного газа. // Газовая промышленность, 1965, № 10, с. 16−21.
  91. Р.Б. и др. Аэродинамика закрученной струи. // М, Энергия, 1977,238 с.
  92. А.И. Способ температурной стратификации газа и устройство для его осуществления (труба Леонтьева). // Патент Российской Федерации № 2 106 581.
  93. А.И. Температурная стратификация сверхзвукового газового потока. // Доклады Академии наук, 1997, т.354, № 4. с. 475−477.
  94. А.И. Газодинамический метод энергоразделения газовых потоков, // Теплофизика высоких температур, 1997, т.35, № ус. 157−159.
  95. Ш. А. Вихревой эффект. // Изв. АН, Энергетика, 2000,'№ 5, с. 137−147.
  96. С.В. Исследование неустойчивых режимов течения газа в вихревой трубе Ранка.//ИФЖ, 1981, т.41, № 5, с. 115−122.
Заполнить форму текущей работой

На отлично!