Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Разработка методов повышения надежности центробежнолитых труб из стали 45х25Н20С на основе исследования из высокотемпературной повреждаемости

Диссертация: Разработка методов повышения надежности центробежнолитых труб из стали 45х25Н20С на основе исследования из высокотемпературной повреждаемости
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Установлено, что решающий вклад в формирование уровня служебных свойств стали 45Х25Н20С вносит состояние первичных межкри-сталлитных границименно по ним распространяются образующиеся в процессе эксплуатации трещины. Изучение тонкого строения изломов показало, что критическими микроструктурными факторами эксплуатационного разрушения являются межкристаллитные кристаллизационные микротрещины… Читать ещё >

Содержание

  • Глава 1. ЦЕНТРОБЕЖНОЛИТЫЕ ЖАРОПРОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ В НЕФТЕХИМИИ. ОСОБЕННОСТИ И ПРОБЛЕМЫ ИХ ЭКСПЛУАТАЦИИ
    • 1. 1. Область применения, условия эксплуатации и конструкция реакционных ЦЛТ
    • 1. 2. Материалы дл’я печей конверсии углеводородных газов
      • 1. 2. 1. Основы выбора материала для реакционных труб
      • 1. 2. 2. Влияние легирующих элементов на основные характеристики жаропрочной стали 45Х25Н20С
      • 1. 2. 3. Механические свойства и длительная прочность
      • 1. 2. 4. Макроструктура, микроструктура й фазовые превращения в стали 45Х25Н20С
      • 1. 2. 5. Влияние старения на структуру и свойства стали 45Х25Н20С
    • 1. 3. Особенности технологии производства ЦЛТ
    • 1. 4. Повреждаемость и разрушение жаропрочных материалов для ЦЛТ под воздействием условий эксплуатации
      • 1. 4. 1. Обзор характера и причин аварийного разрушения ЦЛТ при эксплуатации
      • 1. 4. 2. Общий подход к расчету на прочность ЦЛТ
    • 1. 5. Цели и задачи работы
  • ВЫВОДЫ ПО 1 ГЛАВЕ
  • Глава 2. МЕТОДИКА И МАТЕРИАЛЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 2. 1. Методики эксперимента
      • 2. 1. 1. Механические испытания
      • 2. 1. 2. Металлографические методы исследования
      • 2. 1. 3. Электронная микроскопия и фрактография
      • 2. 1. 4. Рентгеноструктурный и микрорентгеноспектральный анализ, Оже-электронная спектроскопия
      • 2. 1. 5. Термическая обработка
    • 2. 2. Исследуемые материалы
      • 2. 2. 1. Материал ЦЛТ в исходном состоянии
      • 2. 2. 2. Материал ЦЛТ после высокотемпературной эксплуатации
        • 2. 2. 2. 1. Материал ЦЛТ, не разрушившихся после длительной высокотемпературной эксплуатации
        • 2. 2. 2. 2. Материал ЦЛТ, аварийно разрушившихся в ходе эксплуатации
  • ВЫВОДЫ ПО 2 ГЛАВЕ
  • Глава 3. АНАЛИЗ ХАРАКТЕРА И ПРИЧИН ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ РАЗРУШЕНИЙ РЕАКЦИОННЫХ ТРУБ
    • 3. 1. Структурно-фазовые и физико-механические особенности разрушившихся при эксплуатации ЦЛТ
    • 3. 2. Электроннофрактографическое исследование особенностей разрушения реакционных труб
    • 3. 3. Влияние примесей на эксплуатационное разрушение ЦЛТ из стали 45Х25Н20С
  • ВЫВОДЫ ПО 3 ГЛАВЕ
  • Глава 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ УСЛОВИЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ НА СТРУКТУРНО-ФАЗОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И ФИЗИКО- МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СТАЛИ 45Х25Н20С
    • 4. 1. Сталь 45Х25Н20С после 20 тыс. час эксплуатации
    • 4. 2. Влияние высокотемпературных экспозиций на структуру и свойства материала ЦЛТ
      • 4. 2. 1. Влияние высокотемпературных экспозиций на структуру и свойства материала ЦЛТ в состоянии поставки
      • 4. 2. 2. Влияние высокотемпературных экспозиций на структуру и свойства ранее эксплуатировавшегося материала ЦЛТ
    • 4. 3. Высокотемпературное нагружение материала ЦЛТ
      • 4. 3. 1. Влияние постоянной по времени нагрузки при высокой температуре на материал ЦЛТ
      • 4. 3. 2. Особенности повреждаемости и разрушения материала ЦЛТ
  • ВЫВОДЫ ПО 4 ГЛАВЕ
  • Глава 5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЖИМОВ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ИСХОДНЫХ И ВОССТАНОВЛЕНИЯ СНИЖЕННЫХ СЛУЖЕБНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ЦЛТ
    • 5. 1. Управление структурно-фазовым состоянием посредством термообработки
    • 5. 2. Влияние термообработки на структуру и свойства стали 45Х25Н20С в состоянии поставки
    • 5. 3. Влияние термообработки на структуру и механические свойства стали 45Х25Н20С после эксплуатации
  • ВЫВОДЫ ПО 5 ГЛАВЕ
  • Глава 6. РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ СПОСОБОВ ПОВЫШЕНИЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ ДОЛГОВЕЧНОСТИ И НАДЕЖНОСТИ ЦЛТ
    • 6. 1. Определение критериев оценки текущего состояния и надзора за эксплуатацией печного трубного комплекта
    • 6. 2. Диагностика текущего состояния и определение ресурса работоспособности ЦЛТ Уфимского НПЗ
    • 6. 3. Внедрение системы мониторинга трубного комплекта на Московском НПЗ
  • ВЫВОДЫ ПО б
  • ГЛАВЕ
  • ВЫВОДЫ

Разработка методов повышения надежности центробежнолитых труб из стали 45х25Н20С на основе исследования из высокотемпературной повреждаемости (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Происходящее в последние годы развитие нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности, как правило, связано с переходом на новые, более совершенные технологические процессы, использующие возрастающие температурно-силовые параметры эксплуатации и уровни единичной мощности оборудования. Ужесточение требований, предъявляемых к надежности и долговечности такого оборудования, потребовало применения для его изготовления новых материалов, предназначенных для работы в более тяжелых условиях.

Наряду с высокими требованиями к эксплуатационным характеристикам, новые материалы, разрабатываемые для применения в современных промышленных установках, должны быть приемлемо технологичны при изготовлении соответствующего оборудования и достаточно экономичны в производстве и по содержанию дорогих и дефицитных легирующих элементов.

В настоящее время получают все большее распространение процессы переработки нефтепродуктов и углеводородных газов, протекающие при температуре до 950 °C и давлении до 4 МПа в сложных технологических средах, в частности: высокотемпературные каталитическая конверсия и риформинг углеводородных газов с целью получения водорода или обогащенного водородом технологического газа.

В связи с тем, что количество и мощность нефтехимических установок, на которых осуществляются эти процессы, все возрастают, пристального внимания заслуживают вопросы надежности и долговечности входящего в их состав оборудования и, в особенности, его наиболее теплонапряженного, ответственного и дорогостоящего элемента — реакторных печей, что в значительной мере зависит от характеристик применяемых материалов и их поведения при эксплуатационном воздействии.

Материалом, нашедшим к настоящему времени наиболее широкое применение в данной области, является сталь 45Х25Н20С. Реакционные трубы печей установок производства водорода и аммиака изготавливают экономичным, достаточно простым и доступным способом центробежного литья. Такие трубы применяются в исходном литом состоянии. Их хорошая свариваемость и прочность позволяют осуществлять крупноблочные изготовление и монтаж промышленного оборудования.

Однако, несмотря на все положительные аспекты внедрения этой стали, опыт промышленной эксплуатации выявил ряд проблем, основной из которых явилось внезапное (своевременно недиагностируемое) преждевременное (происходящее задолго до истечения расчетных сроков эксплуатации) макрохрупкое разрушение реакционных центробежно-литых труб (ЦЛТ).

В связи с этим, целью настоящей работы является исследование влияния условий эксплуатации на материал реакционных трубопределение причин их повреждаемостиформулирование правил оценки состояния материала и методики его контроля в ходе эксплуатации и разработка мероприятий, направленных на повышение работоспособности и срока безаварийной службы ЦЛТ.

Работа выполнена в лаборатории Металловедения и Металлофизики Всероссийского Научно-Исследовательского и Конструкторско-Техно-логического Института нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности и на кафедре «Металловедение и термическая обработка металлов» Волгоградского Государственного Технического Университета за период с 1992 по 2000гг.

Диссертационная работа состоит из введения, шести глав, выводов и содержит 162 страницы текста, 77 рисунков, 10 таблиц и список литературы из 103 наименований.

ВЫВОДЫ.

1. Установлено, что в ходе эксплуатации вследствие изначальной неравновесности литой структуры происходит довыделение, изменение морфологии и распределения карбидной фазы по телу и межзеренным границам кристаллитов, что приводит к ухудшению механических свойств материала, в наибольшей степени — пластичности, длительной прочности и длительной пластичности. Характерной особенностью разрушения ЦЛТ является его низкая пластичность — разрыв реакционной трубы не сопровождается увеличением диаметра или изменением формы до самого момента аварии.

2. Изучение структурно-фазового состояния стали 45Х25Н20С в его взаимосвязи с физико-механическими характеристиками, проведенное на материале как в состоянии поставки, так и после различных сроков службы показало, что основными структурными факторами, ответственными за характер и динамику эксплуатационного повреждения являются морфология и размеры зернограничных карбидных выделений и возможное присутствие по межкристаллитным границам несплошностей микроусадочного происхождения.

3. Установлено, что решающий вклад в формирование уровня служебных свойств стали 45Х25Н20С вносит состояние первичных межкри-сталлитных границименно по ним распространяются образующиеся в процессе эксплуатации трещины. Изучение тонкого строения изломов показало, что критическими микроструктурными факторами эксплуатационного разрушения являются межкристаллитные кристаллизационные микротрещины и протяженные поля крупных пленочных карбидов, служащие источниками зарождения трещин и облегчающими их дальнейшее распространение.

4. Показано, что наличие межзеренных и межфазных сегрегаций вредных и обогащение приграничных зон легкоплавкими примесями не служит причиной эксплуатационной повреждаемости. Возможность таких сегрегаций является одним из наиболее вероятных охрупчивающих факторов при интеркристаллитном разрушении крупнозернистых литых материалов, однако они 1не были обнаружены ни на поверхности доломов эксплуатационных трещин, ни в приграничных зонах микроструктуры материала ЦЛТ.

5. Установлено, что в процессе эксплуатации, вследствие неравномерности теплового поля печи, происходит формирование индивидуального комплекса структурных особенностей для каждого патрубка ЦЛТ, приводящее к значительной неоднородности в уровне служебных свойств. Наибольшей устойчивостью к эксплуатационному охрупчиванию обладает материал с максимальным количеством и дисперсностью внут-рикристаллитных выделений и приграничными участками, обедненными карбидной фазой. Минимальной пластичностью обладает материал с крупными сплошными выделениями по границам кристаллитов и скоагу-лированными частицами по телу зерен.

6. Установлено, что термическая обработка, направленная на раздробление сетки включений по границам кристаллитов и измельчение единичных выделений карбидной фазы способствует повышению сопротивляемости материала ЦЛТ хрупкому эксплуатационному разрушению. Показано, что оптимальной термической обработкой является отжиг при температуре 1250 °C, обеспечивающей полное растворение зер

225 нограничных выделений карбидной фазы в течение минимально необходимого для протекания этих процессов времени — 4 час.

8. Результаты исследований и технологических разработок были использованы для решения задач, стоящих перед предприятиями отрасли. Разработаны и внедрены: а) система мониторинга печного комплекта, с 1998 г. применяется на Московском НПЗ и позволяет значительно повысить надежность эксплуатации, предупредить наступление аварийных случаев и таким образом снизить общие затраты по эксплуатации ЦЛТ. б) система оценки текущего состояния материала трубного комплектана Уфимском НПЗ позволила определить ресурс дальнейшей эксплуатации ЦЛТ после произошедшей аварии и обеспечить безаварийную эксплуатацию в течение установленного периода — 18 ОООчас.

Копии договорных документов и акты сдачи-приемки на выполненные разработки представлены в виде приложения к диссертации.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Н.Р. Эксплуатация и ремонт трубчатых печей крупной единичной мощности. М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1975. — 74с.
  2. Жаропрочные материалы для высокотемпературного оборудования нефтехимических процессов. М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1978.- 60с.
  3. М.К. Производство водорода в нефтеперерабатывающей промышленности. М.: Химия, 1976. — 208с.
  4. Эксплуатация жаропрочных материалов в печах расщепления углеводородных газов. М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1980. -47с.
  5. Стали и сплавы для высоких температур: Справ.изд. В 2-х кн. Кн.1./Масленков С.Б., Масленкова Е. А. -М.: Металлургия, 1991, 383с.
  6. П.Р. Контроль надежности металла объектов котлонадзора: Справ.пособие. М.:Недра, 1985. — 263с.
  7. Н.Р., Шарихин В. В. Трубчатые печи в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности. М.:Химия, 1987. -304с.
  8. Ф.Ф. Нержавеющие стали. М.: Металлургия, 1967.797с.
  9. Avery H.S., Wilks Ch.R.//Trans'. ASM. 1948. — v.40. -P.529.
  10. Современные жаростойкие материалы: Справ.изд. Мровец С., Вербер Т. /Пер.с польск. Под.ред. Масленкова С.Б. М. Металлургия, 1986. — 360с.
  11. Жаропрочные сплавы для газовых турбин. Материалы международной конференции. M.:Металлургия, 1981. — 480с.
  12. Hicklin I.F. Second Seminar on Thermalloy Materials and centrifugal cast Products, October 1966.
  13. Garuvana A., et.al.// ASME Gas Turbine Div. Meeting, London, 1978.
  14. Steinkusch W. Hitzebestandiger Stahlguss fur Wurmebehandlungsanlagen Gas// Wacrme International. 1987. -v. 3б.№ 6. — P.340−350.
  15. Wan Echo I.A., Roach D.W., Hall A.M. //J. of Basic Engineering.1967. № 9
  16. Тенденции в развитии жаропрочных сплавов в США //МиТОМ. -1966.№ 11. С.75−80.
  17. Е.Г., Масленников С. Б. //МиТОМ. 1970. — № 4. -С.16−27.
  18. М.Г., Драбкин А. Е. Краткий справочник нефтепереработчика.Л.: Химия, 1980. -328с.
  19. Rapatz F., Hummitzch W.// Arch. Eisenhut.tenw. v. 8. -P.555−556.
  20. A.P. // Chemical Age of India. -1969. -v.20. -№ 1
  21. М., Андерко К. Структура двойных сплавов.
  22. Т.1-Т.И/ Пер. с англ. М. :Металлургиздат, 1962. — 1488с.
  23. А.П. Металлография коррозионност.ойких сталей и сплавов: Справочник М.:Металлургия, 1991. — 288с.
  24. Colombier L., Hochmann J. Stale odporne na korozje i stale zaroodporne. Katowice, 1964. — 345p.
  25. Э. Специальные стали. M.:Металлургия. — 1966.736с.
  26. Современное состояние и пути развития жаростойких металлических материалов в СССР и за рубежом. М.: ЦНИИТЭчермет. — 1980. -48с.
  27. W. // Werkstoffe und Korrosion. 1979. -v.30. — № 12.
  28. Carburization-resisting high-Si HK alloy tube for ethilene cracing furnace. Tokyo: Kobe steel Ltd., 1982. -18p.
  29. Эксплуатация материалов в углеводородных средах печей пиролиза. М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1983. 53с.
  30. Ф.Ф. Жаропрочные стали и сплавы. М.:Металлургия, 1969.749с.
  31. С.А. Оборудование нефтеперерабатывающих заводов и его эксплуатация. -М.:Химия, 1984. 328с.
  32. Трубы центробежнолитые из жаропрочных сталей и сплавов. Технические условия ТУ 26−02−1095−88
  33. Hitzebestandige Legierugen fur die Petrochemishe Industrie //Pose Marre
  34. Jackson I.F., Slater D., Dawson D.W.// Materials Technology in Steam Reforming Processes. 1964
  35. Naboiuki S., Kenchito S., Siteki I.// Techn.Rev. 1971. -v.19.№ 52.
  36. Gernhard P. Heat resisting centrifugal cast tubes for chemical firnases
  37. Wilcox B.A., Clauer A.H. Dispersion strengthening. -197p.
  38. A.M. Структура, прочность и радиационная повреждаемость коррозионностойких сталей и сплавов. -Челябинск: Металлургия, 1988.656с.
  39. Н.Ф., Еремин Н. И. Фазовый анализ и структура аусте-нитных сталей. М.:Машгиз. — 1957. — 235с.
  40. W. //High temperature metals for the heat treatment industry. 1978. — v.10. — № 3. — P.7−12.
  41. М.И., Грачев С. В., Векслер Ю. Г. Специальные стали.М.:Металлургия, 1985. 408с.
  42. В.И., Ковалева Л. А., Алексеев С. В. Долговечность металла в условиях ползучести. М.:Металлургия, 1988. — 244с.
  43. Е.Е., Пивник Е. М. Митом. — 1957. — № 2. — С.27−32.
  44. B.C., Виноград M.И. //Сталь. 1944. -№ 7. -С.219.
  45. G. //Symposium on the Nature occurence and Effects of Sigma-Phase. 1950. — P.82.
  46. И.И., Бажанов В.JI., Копнов В. А. Длительная прочность в машиностроении. М.: Машиностроение, 1977. -248с.
  47. К. Ползучесть и разрушение: Пер. с англ. -М.: Металлургия, 1986. 120с.
  48. С., Отани Р. Теория высокотемпературной прочности материалов: Пер. с япон. М.: Металлургия, 1986. — 280с.
  49. Сох G.L. //Materials Technology in Steam Reforming Processes, 1964
  50. Acieries du Manoir Pompey. Catalogue of Products, 1973.
  51. Справочник азотчика. М.:Химия, 1987. — 464c.
  52. Y., Yamazaki Y., Kawashima I. //IHI, Ingineering Review. 1970. — v.3. — № 5
  53. И.И. Теория термической обработки металлов. М.: Металлургия, 1986. — 480с.
  54. O.A., Валиев Р. З. Границы зерен и свойства металлов .М.: Металлургия, 1987. 214с.
  55. А.Н., Переверзенцев В. Н., Рыбин В. В. Границы зерен в металлах. М.: Металлургия, 1980. 156с.
  56. В.И. Физическая природа разрушения металлов. -М.: Металлургия, 1984. 280с.
  57. Т.А. и др. О влиянии структурных факторов на параметры разрушения некоторых авиационных материалов// Конструкционные и жаропрочные материалы для новой техники. М.: Наука, 1977.С.202−215.
  58. Кишкин С.Т.// Докл. АН СССР. 1954. — в.95. — № 4. -С.789.
  59. С.И., Бельченко Г. И. Зарождение и развитие микроразрушений в стали вблизи неметаллических включений при высоких температурах //Жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы на никелевой основе. М.:Наука, 1984. — С.107−111.
  60. Г. И., Губенко С. И. Неметаллические включения и качество стали. Киев: Техника, 1980. -168с.
  61. Исследование, высокотемпературной повреждаемости, методов контроля и разработка рекомендаций по ревизии и отбраковке печных центробежнолитых труб установок производства водорода и амииака на предприятиях отрасли. Отчет о НИР. Волгоград, 1993. — 161с.
  62. R., Greene В. //Hydrocarbon Processing. 1972. -v.51.№ 5. — P.113
  63. D.F. //Hydrocarbon Processing. 1971. — v.50. -№ 5. — P.103
  64. Симе Ч., Хагель В. Жаропрочные сплавы/Пер.с англ. -М.:Металлургия, 1976. 58 6с.
  65. A., Prineip В. //Hydrocarbon Processing. -1975. v.54.№ 9. — P.174.
  66. W.J. //Ammonia plant safety. 1972. — v.14. -P.119.
  67. И.М. Межкристаллитная адсорбция примесей и разрушение металлов. Новосибирск: Наука. Сиб. отд-ние, 1988. — 127с.
  68. L.A., Heiz Е. //Ammonia plant safety. 1970. -v.12. — P.55.
  69. Jl.А. //Инженер-нефтяник. 1970. — № 10. — С. 61−67.
  70. Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. -М.: Наука, 1966. 752с.
  71. Справочник по свойствам сталей, применяемых в котлотурбо-строении. М.: Машгиз, 1952.71.- Cooper R.B. //Materials Technology in Steam Reforming Processes, 1964.
  72. Rohrofen fur den Steam-Reforming Prozess //Energie und technik.1972. v.24. — № 3.
  73. PTM 26−299−78. Методы расчета на прочность элементов печей, работающих под давлением.
  74. Электронная микроскопия в металловедении: Справ.изд./ Смирнова А. В., Кокорин Г. А., Полонская С. М. и др. -М.:Металлургия, 1985.192с.
  75. Г., Гориндж М.Дж. Просвечивающая электронная микроскопия материалов: Пер. с англ./ Под ред. Вайнштейна Б. К. -М.:Наука, 1983.320с.
  76. В.Д., Зильберман А. Г. Практика микрозондовых методов исследования металлов и сплавов. -М.: Металлургия, 1981. -216с.
  77. А.И., Щербединский Г. В. Современные методы исследования поверхности металлов и сплавов. М.:Металлургия, 1989. -192с.
  78. Davis L.Е., MacDonald N.С., Palmberg P.W., et.al. Handbook of auger electron spectroscopy. N.Y.:Phys.Electronics Industries, 1976.253р.
  79. Sputtering by particle bombardment. Part 1. Physical sputtering of single-element solids. Berlin, 1981. 281p.
  80. Растровая электронная микроскопия. Разрушение: Справ.изд./ Энгель J1., Клингеле Г.: Пер. с нем. М. :Металлургия, 1986. — 232с.
  81. Ishimaru Hiroshi//Pressure Engineering. 1983. — 21. -№ 3.P.147−156.
  82. Й. Ползучесть металлических материалов: Пер. с чешек.М.:Мир, 1987. 304с.
  83. Tanaka H., Murata V., Kaise М., е.а. //J.Iron and Steel Inst.Jap. 1988. — 74. — № 10. — P.2009−2016.
  84. Suzuki G., e.a. Embrittlement of steels occuring ' in the temperature range from 1000 to 600 °C //Transactions Iron and Steel Institute of Japan. 1984. — V.24. — № 3. — P.169−177.
  85. Ohta Sadao, Saori Mitsuru Mechanism of void formation on grain boundary during creep of high carbon stainless steels //Transactions of Japan Institute of Metals-. 1986. 27, Suppl. -P.765−772, 965.
  86. Boundary decohesion during high temperature creep deformation/ deSilvera T.L., e.a.//Strength Metals and Alloys: Pros.8th Int. Conf., Tampere, 1988: ICSMA8. Vol2. -Oxford etc., 1989. P.947−952.
  87. The effects of temperature and creep damage on creep crack growth in HK-40 steel/ Zhu S.J., Li P.E., Yu Y.S., e.a. //Mech. Behav. Mater. -Proc. 5th Int. Conf., Oxford, 1988. P.983−988.
  88. Shepherd C., James A. Strengthening and embrittlement mechanismsin stainless steels //Creep and Fractography Engineering, Materials and Structure. London, 1987. — P.413−423.
  89. A.M. и др. Оже-спектроскопия поверхности разрушения нержавеющих сталей //Поверхность: Физика, химия, механика. -1984.№ 6. С.132−135.
  90. Nakazawa Т., е.a. Effects of carbon, nitrogen and phosporous on creep rupture ductility of austinitic stainless steels. //Creep and Fractography Engineering, Materials and Structure. London, 1987.P.399−412.
  91. Hong J.H., e.a. The influences of sulphur and phosporous additions on the creep cavitation characteristics in type 304 stainless steels //Jornal of Material Science. -1986. V.21. -№ 11.P.3966−3976.
  92. Yamane T., e.a., Creep behaviour of a 25wt%Cr-20wt%Ni austenitic stainless steel doped with antimony //Jornal of Material Science.1984. 19. — № 1. — P.263−269.
  93. Briant С. L, Banerj i S.K. //Met.Trans. A.1979. v.10. -P.123−126.
  94. Claiton J.Q., Knott J.F.//Met.Sci. 1982. — v.16. — № 3. -P.145−152.
  95. Kihara S., e.a. Creep Damages of Catalyst Tubes Used in Steam Reformer and their Countermeasures //J.Japan Petrol.Inst. -1981.V.24. № 1. — P.27−35.
  96. В.И. Прогнозирование длительной работоспособности металлических материалов в условиях ползучести. Киев: ИПП АН УССР, 1990. — 37с.
  97. Microstructural and mehcanistical factors affecting creep-fatigue properties of heat-resisting cast steels / Yokomaku Т., Saori M. // Adv. Fract. Res.: Proc. 7th Int. Conf. Fract., Houston. Tex., 1989. Vol 4. Oxford etc., 1989. — P.2651−2658.
  98. Neves M.S., Amaral С.В., Silveira T.L. Tratamentos de solubilizacao em Acos inoxidaveis de Alto carbono usados em fornos de reforma catalitica //Metallurgia. ABM. 1983. — 39. — № 306.-P.255−258.
  99. Способ восстановления механических свойств сплавов типа Fe-Cr-Ni/ Пат.118 341, ПНР
  100. К.Yoshihiro, е.a. //J.Iron and Steel Inst. Jap. 1988. -v.74.№ 5. — P.887−894.1. ДОГОВОР N'314−95
  101. На создание (передачу) научно-технической продукции
  102. Волгоград «„09″ декабря 1995 г.
  103. Заказчик поручает (принимает), а исполнитель принимает на >я (передает)
  104. ЛЕДОВАНИЕ ПЕЧНЫХ ТРУБ РЕАКЦИОННОЙ ПЕЧИ В-301 УПВ-20 АО „УФИМСКИЙ НПЗ ЕЛЬЮ УСТАНОВЛЕНИЯ ВОЗМОЖНЫХ ПРИЧИН ИХ РАЗРУШЕНИЯ И ПРИГОДНОСТИ К ЬНЕЯШЕЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ
  105. Срок сдачи работ по договору 30 июня 1996 г.
  106. Содержание и сроки выполнения основных этапов определяется (ендарным планом, составляющим неотъемлемую часть настоящего догово
  107. Приёмка и оценка научно'-технической продукции осуществляет-в соответствии с требованиями технического задания или иного доку-та на проведение работы.
  108. СТОИМОСТЬ РАБОТЫ И ПОРЯДОК РАСЧЕТОВ
  109. За выполненную научно-техническую продукцию согласно настоя-:у договору заказчик перечисляет исполнителю в соответствии с прото-юм о договорной цене
  110. СТИ ТРИДЦАТЬ МИЛЛИОНОВ РУБЛЕЙ ПЛЮС НДС ПЛЮС СПЕЦНАЛОГ22. Оплата производится
  111. ATA ПРОИЗВОДИТСЯ ПОЭТАПНО С ПРЕДСТАВЛЕНИЕМ АКТОВ СДАЧИ-ПРИЕМКИ. АЗЧИК ПЕРЕЧИСЛЯЕТ ТАКЖЕ ПРЕДОПЛАТУ В РАЗМЕРЕ 60/. ОТ СУММЫ ДОГОВОРА
  112. ПОРЯДОК СДАЧИ И ПРИЕМКИ РАБОТ
  113. При завершении работ исполнитель представляет заказчику акт чи-приёмки научно-технической продукции с приложением к нему ком-кта научной, технической и дйугой документации“ предусмотренной ническим заданием и условиями договора.
  114. В случае мотивированного отказа заказчика сторонами состав-тся двухсторонний акт с перечне“ необходимых доработок, сроков их олнения.
  115. В случае досрочного выполнения работ заказчик вправе досрочно нять и оплатить работы по договорной цене.
  116. ДОПОЛНИТЕЛЬНОЕ СОГЛАШЕНИЕ N 1 К ДОГОВОРУ N'314−95 от 09.12.95 г.» ' «26» января 1996 Г-
  117. ИССЛЕДОВАНИЕ ПЕЧНЫХ ТРУБ РЕАКЦИОННОЙ ПЕЧИ В-301 УПВ-20 АО «НФИН-СКИИ НПЗ» С ЦЕЛЬЮ 'УСТАНОВЛЕНИЯ ВОЗМОЖНЫХ ПРИЧИН ИХ РАЗРУШЕНИЯ И ПРИГОДНОСТИ К ДАЛЬНЕЙШЕЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ
  118. ЭТАП 2а Исследование жаропрочности стали МВЗ-80. определение допускаемых напряжений на-срок 50 тыс. час.1. V ,
  119. Сроки работы: 01.96 06.96 Договорная цена этапа 45 000,0 тыс. руб.
  120. Договорная цена всего договора в соответствии, с соглашением~составит
  121. ДВЕСТИ СЕМЬДЕСЯТ ПЯТЬ МИЛЛИОНОВ РУБЛЕЙ плюс НДС
  122. Сроки действия всего договора1. НАЧАЛО «Щ» 199 $ г.
  123. ОКОНЧАНИЕ «30» июня 1996 г.
  124. Адреса и расчётные счета сторон
  125. МФО 48 073 790 кор. сч. 700 161 447в ГР КЦ г. Уфа МФО 1 050 021. Суб. кор. счет 700 890 590
  126. АКТ N'17/21 от 29 января 1996 г. сдачи-привмки этапа N’lfcO
  127. ЭГОВОрУ № 314−95 от 9.12.95г.менование договора Исследование печных труб реакционной печи
  128. В-301 УПВ-2- АО «Уфимский НПЗ» с целью установления возможных причин их разрушения и пригодности к дальнейшей эксплуатации
  129. В тон числе: по этапу № lia) цена 45 000, о тыс. руб. ая сумма аванса за выполненные этапы 16 000,0 тыс. руб.стнадцать миллионов рублей)
  130. В том числе: за этап № lia) аванс 16 000,0 тыс. руб. дует к перечислению всего 29 000,0 тыс. руб. С Двадцать девять лионов рублей + НДС 5800,0 тыс. руб.)
  131. В том числе: по этапу N* l (a) перечислить 34 800,0 тыс. руб. оту^едал от Исполнителя-----«директора АС *орудование'
  132. Работу принял от Заказчика
  133. Директор по ремонту АО „УфимсхиЯ НПЗ“
  134. МФО 48 073 790 кор.сч.700 161 447в ГР КЦ г. Уфа МФО 1 050 021. Суб. кор. счет 700 890 590
  135. АКТ N'18/18 от 29 января 1996 г. сдачи-приёмки этапа N'1(6)говору К* 314−95 от 9.12.95г.энование договора Исследование печных труб реакционной печи
  136. В том числе» по этапу № 1С63 цена 10 000,0 тыс. руб.я сумма аванса за выполненные этапы 10 000,0 тыс. руб. ять миллионов рублей)
  137. В том числе! за этап 1Г1С6) аванс 10 000, 0 тыс. руб. рет к перечислению всего Деньги перечислены !
  138. В том числе: по этапу Н* Кб? перечислить Деньги перечислены! гу сдал от Исполнителя1. О. Л
Заполнить форму текущей работой

На отлично!