Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Оптимизация передаточной прочности бетона с учетом фактора времени при расчете преднапряженных железобетонных конструкций

Диссертация: Оптимизация передаточной прочности бетона с учетом фактора времени при расчете преднапряженных железобетонных конструкций
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Установлено, что высокие уровни передаточной прочности бетона (0,7−0,8) ограничивают возможности сокращения длительности цикла тепловой обработки, уменьшают оборачиваемость форм и опалубки, а также приводят к значительному перерасходу цемента, увеличению энергоёмкости. Поэтому на основании проведенных исследований предлагается при проектировании преднапряженных конструк. ций массового применения… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Параметры, влияющие на трещиностойкость пред-напряженных конструкций
    • 1. 1. Влияние относительного обжатия бетона на потери напряжения в арматуре от ползучести бетона
    • 1. 2. Коэффициент времени jb при оценке потерь напряжения в арматуре от ползучести и усадки бетона
    • 1. 3. Влияние f? Q на Мт (NT)
    • 1. 4. Задачи исследований
  • 2. Учет фактического времени доэксплуатационной выдержки t при определении потерь напряжения в арматуре от ползучести бетона в расчетах трещи-ностойкости
    • 2. 1. Методика исследований
    • 2. 2. Анализ данных о сроках доэксплуатационного выдерживания преднапряженных конструкций на складах готовой продукции заводов ЖБИ) и строительных площадках («L 2)
    • 2. 3. Выбор теоретического распределения для оценки времени выдерживания (зфанения) преднапряженных конструкций на складе готовой продукции ()
    • 2. 4. Выводы
  • — з
  • 3. Назначение передаточной прочности бетона 1?0 при расчете по предельным состояниям второй группы
    • 3. 1. Обзор рекомендаций нормативных документов по назначению Р
    • 3. 2. Анализ фактических величин передаточной! прочности бетона (Р0) по данным заводов ЖБИ
    • 3. 3. Выводы.III
  • 4. Оптимизация величины F?0 с учетом фактора времени при расчете преднапряженных конструкций*.ИЗ
    • 4. 1. Возможные пути снижения Р0 .ИЗ
    • 4. 2. Анализ результатов многовариантных расчетов предварительно-напряженных конструкций
    • 4. 3. Анализ результатов испытаний преднапряженных конструкций
    • 4. 4. Алгоритм определения оптимальной величины передаточной прочности бетона
    • 4. 5. Выводы
  • 5. Экономическая эффективность. Общие
  • выводы и рекомендации
    • 5. 1. Технико-экономическая эффективность

Оптимизация передаточной прочности бетона с учетом фактора времени при расчете преднапряженных железобетонных конструкций (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Одно из ведущих мест в индустриализации строительства нашей страны занимает производство сборных предварительно-напряженных железобетонных конструкций, которые составляют 28 млн. м3 или около 30% от общего объема выпускаемого сборного железобетона в год.

Широкое использование в строительстве предварительно-напряженных конструкций массового назначения требует, одновременно с освоением прогрессивных конструктивных форм и прогрессивной технологии, разработки новых методов оценки их надежности и качества. Эти методы должны отражать технологические факторы, имеющие место при изготовлении конструкций массового производства на заводах ЖШ, при хранении их и возведении на стройплощадках и, в целом, позволить снизить себестоимость, материалоемкость и энергоемкость конструкций.

Актуальность работы. Так как на расчетные потери напряжения в арматуре от ползучести бетона влияет величина передаточной прочности бетона, то установление возможности ее снижения в процессе изготовления преднапряженных конструкций имеет важное значение. Проведенные экспериментально-теоретические исследования позволили выявить запасы по трещиностойкости в ряде типовых преднапряженных конструкций и установить возможность уменьшения этих запасов за счет учета фактора времени.

3 < I на стадии проектирования, так как современный уровень изготовления преднапряженных конструкций позволяет вести учет времени доэксплуатационной выдержки (хранения) от момента их изготовления до времени загружения полной эксплуатационной нагрузкой (или ее частью).

Из практики проектирования типовых преднапряженных конструкций известно, что потери от ползучести бетона составляют большую часть всех потерь, размеры которых до последнего времени не удается регулировать (снижать) технологическими приемами или другими методами. Поэтому правильный учет на стадии проектирования коэффициента времени Р<1,в определенной степени, позволит уменьшить величину расчетных потерь от ползучести бетона и тем самым повысить трещиностойкость конструкции, а в некоторых случаях? и уменьшить площадь рабочей напрягаемой арматуры. Если же снижение площади напрягаемой арматуры затруднительно или неэффективно, то целесообразно изменять другие расчетные параметры, одним из которых, например, является передаточная прочность бетона С), снижение значений которой позволит исключить перерасход цемента, использовать цементы невысоких марок, уменьшить продолжительность цикла изготовления изделий и тем самым увеличить производительность заводов ЖБИ.

Целью работы, выполненной в соответствии с планами научно-исследовательских работ НИИЖБ, утвержденными Госстроем СССР, является совершенствование учета фактора времени р при проектировании типовых предварительно-напряженных железобетонных конструкций массового применения и разработка рекомендаций по назначению оптимальной величины передаточной прочности бетона (R 0) с учетом фактора времени С р>).

Автор защищает:

— постановку задачи и методику исследований фактических сроков выдерживания С) предварительно-напряженных железобетонных конструкций массового назначения на заводах ЖБИ, строительных площадках С) и времени монтажа С ~Lj);

— результаты исследований по определению времени доэксплуатационной выдержки С X — tt+ и учету фактора времени на стадии проектирования при подсчете потерь от ползучести и усадки бетона;

— статистическую модель распределения сроков выдерживания конструкций С t), которая позволяет установить тенденцию изменения времени («L) в зависимости от вида изделия и отношения Мб /Mo5(N6 / NiW* а также максимально допустимое макс доэксплуатационное время конструкции I ;

— предложения, для учета их в нормативно-рекомендательных документах, по назначению «t и Ji, рекомендуемые для практического применения в расчетах по второй группе предельных состояний преднапряженных конструкций;

— рекомендации и предложения нового подхода к назначению оптимальной величины передаточной прочности бетона (R0) в рамках действующих нормативных документов, в том числе с учетом фактора времени.

Научная новизна:

1. Получены данные о сроках загружения конструкций (Х~ t^t^tg) проектной нагрузкой или ее частью.

2. Установлен закон вероятностного распределения и определена тенденция изменения сроков доэксплуатационного выдерживания t.

3. Впервые разработаны предложения по учету фактора времени jb <1 на стадии проектирования, которые позволяют внести коррективы в расчет типовых предварительно-напряженных конструкций по второй группе предельных состояний.

4. Установлена возможность снижения величины передаточной прочности бетона (R0), при расчете конструкций по 2-й группе предельных состояний, а тем самым. выявлена возможность уменьтения расхода арматурной стали, цемента, пара, сроков изготовления конструкций за счет снижения передаточной прочности бетона на стадии проектирования.

Практическое значение работы заключается в том, что разработанные в диссертации рекомендации по учету фактора времени (3d на стадии проектирования предварительно-напряженных конструкций (балок, ферм, ригелей), изготавливаемых в заводских условиях, включены в «Руководство по проектированию предварительно-напряженных конструкций из тяжелого бетона» M. I977 (п. 1.26). Рекомендуемый коэффициент времени (3 = 0,88 при t = 65 сут. используется проектными организациями в расчетах при проектировании типовых преднапряженных конструкций. Так, например, институтом Промстройпроект произведен перерасчет балок серии I.462−1, который позволил в типовых чертежах разрешить снижать передаточную прочность бетона до 50% от марки в высокопрочных бетонах М 500 и выше.

На основании полученных в работе результатов исследований сформулированы требования по назначению R0, которые включены в проект новой редакции СНиП’П-21 и развивающие его Пособия. Ряд результатов, разработанных в работе, использован в проекте «Рекомендаций по расчету и проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций с учетом доэксплуатационной стадии» .

Результаты проведенных исследований также использованы при разработке ряда рекомендаций по оказанию технической помощи заводам в выпуске предварительно-напряженных конструкций с пониженной передаточной прочностью бетона и внедрены на заводах ЖШ гг. Вологда, Губкин (Белгородской обл.), Тучково (Московской обл.), а также в рекомендациях для Всесоюзного объединения «Череповецметаллургхимстрой» и управления «Свердловек-облсельстрой» .

При учете современных объемов производства и использования преднапряженных конструкций в строительстве, внедрение разработанных рекомендаций по снижению передаточной прочности бетона в указанных конструкциях с (0,8 — 0,7)R до (0,6 — 0,5)R в том числе с учетом фактора времени ^ позволит сэкономить в 1985 году 626 тыс. т цемента, что составит в денежном выражении 14,7 млн руб.

Исследования выполнялись в 1976;1982 гг. в НИИЖБ Госстроя СССР в лаборатории нормативных документов и технологической надежности предварительно-напряженных конструкций.

Основные положения диссертационной работы доложены на научно-технических конференциях Всесоюзного заочного политехнического института, г. Москва С1976, 1977 и 1981 гг.), на научно-технической конференции ШСИ им. В. В. Куйбышева (1979 г.), на технических совещаниях лаборатории предварительно-напряженных конструкций и лаборатории нормативных документов и технологической надежности предварительно-напряженных конструкций НИИЖБ (1977, 1982 гг.), на секции теории железобетона НТС НИИЖБ (1982 г.), на семинаре Грузинского республиканского правления НТО строительной индустрии (1983 г.).

По материалам выполненных исследований опубликовано 5 статеи.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти разделов, списка использованной литературы, содержащего 147 наименований, в том числе на иностранных языках. Работа изложена на 98' страницах машинописного текста, включает 53 рисунка, и 16 таблиц.

5.2. Общие выводы и рекомендации.

Проведенные исследования позволили сформулировать следующие рекомендации по оптимизации передаточной прочности бетона с учетом фактора времени при расчете типовых преднапряженных железобетонных конструкций:

1. Установлено, что доэксплуатационный период предварительно-напряженных железобетонных конструкций массового изготовления составляет менее 100 дней, а для таких конструкций как фермы, балки и ригели — 65 дней. Эти рекомендации включены в «Руководство по проектированию предварительно-напряженных железобетонных, конструкций из тяжелого бетона» /97/ и позволяют использовать фактор времени jb < I на стадии проектирования.

2. Установлено, что время доэксплуатационного периода t, и t преднапряженных конструкций заводского изготовления подчиняется закону логарифмически нормального распределения и имеет тенденцию к уменьшению.

3. Использование в расчетах f> < I позволяет сократить расчетные потери от ползучести и усадки бетона, общие расчетные потери напряжения в арматуре, а также увеличить расчетный момент трещиностойкости, кроме того, в отдельных конструкциях позволяет сократить расход напрягаемой арматуры.

4. Анализ отношений нагрузки от собственной массы покрытия или перекрытия сооружения (см. табл. 2.2) к полной расчетной нагрузке показывает, что для ряда конструкций (ферм, балок и ригелей они составляют 0,3 — 0,4, а для районов, где вес снегового покрова равен 0,5 кН/м это соотношение равно 0,6, в зависимости от типа, пролета и шага изделий в сооружении. Поэтому, в таких случаях, когда t < 100 сут., то рекомендуется в расчете принимать jb <1, с учетом полной или значительной части разгрузки преднапряженных конструкций от обжатия (после монтажа). При этом влияние действия собственной массы GgHHa разгрузку констt— No рукции от обжатия бетона рекомендуется определять на осног*> f^tio f—P вании оценки результирующей эпюры обжатия J5H= Ug.

5. Установлено, что высокие уровни передаточной прочности бетона (0,7−0,8) ограничивают возможности сокращения длительности цикла тепловой обработки, уменьшают оборачиваемость форм и опалубки, а также приводят к значительному перерасходу цемента, увеличению энергоёмкости. Поэтому на основании проведенных исследований предлагается при проектировании преднапряженных конструк. ций массового применения величину передаточной прочности бетона назначать минимальной на основании расчета. Для тяжелого, в том числе мелкозернистого, а также легкого бетона она должна составлять не менее 14 МПа, а при стержневой арматуре класса Ат-У1, арматурных канатах К-7 и K-I9, а также проволочной арматуре без высаженных головок — не менее 20 МПа. Передаточная прочность, кроме того, должна составлять не менее 50% принятой марки в возрасте 28 сут.

6. С целью определения оптимальных значений передаточной прочности бетона рекомендуется проводить многовариантные расчеты конструкций, где наряду с варьированием параметров f?0 и jb также рекомендуется учитывать критерии оптимизацииfтакие как расход цемента и время продолжительности цикла тепловой обработки. Из полученного, в результате перебора, множества значений выбирают наиболее экономичное для конструкции.

7. Проведенные расчеты действующих типовых конструкций ферм, балок, ригелей, панелей КЖС), на основе разработанного алгоритма, показали возможность снижения передаточной прочности бетона как с учетом, так и без учета фактора времени jb.

8. Данные предложения внедрены на заводах, где дали экономический эффект в 59 тыс. руб. Снижение передаточной прочности бетона в области проектирования позволяет получить значительный экономический эффект за счет экономии расхода арматурной стали, цемента, пара (условного топлива).

Показать весь текст

Список литературы

  1. Материалы ХХУ съезда КПСС. М., Политиздат, 1976, с. 256.
  2. Материалы ХШ съезда КПСС. М., Политиздат, 1981, с. 223.
  3. A.M. Распределение Вейбулла и его применение. Киев, 1966, 17с.
  4. С.В., Багрий В. Е. Ползучесть бетонапри периодических воздействиях. Стройиздат, 1970, с.с.6−31,48−74.
  5. О.Я. 0 предельном состоянии железобетонных конструкций по долговечности бетона. Бетон и железобетон, 1964, № II.
  6. О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона. Госстройиздат, М., 1961, с.34−70.
  7. О.Я., Писаренко Г. Н. и др. Проблемы прочности бетона. Материалы международного коллоквиума в г. Дрездене ГДР. -Бетон и железобетон, 1970, № 3, с.3−5.
  8. Г. А. Некоторые вопросы нормирования и контроля прочности бетона сборных железобетонных конструкций Авто-реф.дис.на соиск.учен.степени канд.техн.наук. М., 1970, 21с.
  9. Г. И., Булгакова М. Г. Исследование потерь напряжения в арматуре, возникающих при тепловой обработке предварительно-напряженных изделий стендового изготовления. Сб. /Госстройиздат, 1963. Предварительно-напряженные конструкции.
  10. Г. И., Волков Л. А., Волконский Ю. В. и др. Производство железобетонных ферм. Стройиздат, 1968, с.с.24−48,153.
  11. Г. И., Маркаров Н. А., Павлов С. П. Об оптимальном и предельном обжатии бетона в предварительно-напряженных конструкциях. Бетон и железобетон, 1966, № 4,с.10−14.
  12. Г. И., Маркаров Н. А., Шабанова Г. И. 0 возможности обжатия горячего бетона преднапряженных конструкций после пропаривания. Бетон и железобетон, 1971, № 7, с.18−22.
  13. Г. И., Маркаров Н. А., Сапожников Н. Я. 0 допускаемых отклонениях предварительного напряжения арматуры.-Бетон и железобетон, 1972, № 5, с.7−8.
  14. В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона. Издательство Харьковского университета, Харьков, 1968, 303с.
  15. В.Д., Полигушко Б. Н., Мисюревич JI.A., Тепло-влажностная обработка изделий со ступенчатым подъемом температуры. Бетон и железобетон, 1972, № 5, с. 6.
  16. Н.А. Определение потерь напряжения в арматуре предварительно-напряженных железобетонных конструкций от усадки и ползучести бетона. Бетон и железобетон, 1958, № 3.
  17. Е.С. Теория вероятностей. Наука, М., 1964,369с.
  18. А.А., Дмитриев С. А. К расчету предварительно-напряженных, обычных железобетонных и бетонных сечений по образованию трещин. Бетон и железобетон, 1957, № 5, с.205−211.
  19. Ф.Е., Олимпиев В. Г. Расчет предварительно-напряженных часторебристых панелей перекрытий на монтажно-транс-портные нагрузки. Бетон и железобетон, 1966, № 6, с.42−45.
  20. Г. Б. Исследование деформаций предварительно-напряженных железобетонных стержней при длительном действии нагрузки. Бетон и железобетон, 1964, № 5, с.227−230.
  21. ГОСТ 10 180–78.Бетон тяжелый. Методы определения прочности, М., 1979, Юс.
  22. ГОСТ 13 015–75. Изделия железобетонные и бетонные. Общие технические требования. М., 1976, 26с.
  23. ГОСТ 18 105–72. Бетоны. Контроль и оценка однородности и прочности. М., 1976, 13с.
  24. ГОСТ I8I05.0−80, ГОСТ I8I05. I-80, ГОСТ I8I05.2−80. Бетоны. Правила контроля прочности. М., 1981, с. 16, 19, (31с.).
  25. Н.А. Технология и организация в строительстве. М., Стройиздат, 1966, с.с.42−47,52−63,66−69,169−178.
  26. А.Е. Однородность бетона. Сб./М., Стройиздат, 1968. Материалы акций У1 конференции, подготовленные НИИ бетона и железобетона. Вып. П, 13с.
  27. А.Е. Способ повышения однородности бетона заводского изготовления. Сб. I /МДНТП, 1963. Усовершенствование технологии заводского изготовления бетона и железобетонных конструкций, с.32−47.
  28. А.Е., Малиновский А. Г. Статистический контроль качества бетона при производстве сборных изделий и конструкций. Сб. /М., Стройиздат, 1971. Технология и свойства тяжелых бетонов. Под редакцией д.т.н. Десова А. Е., с.159−180.
  29. Л.Г., Жуковский Е. С., Спектор В. А. Организацияи планирование материально-технического снабжения и комплектации в строительстве. М., Высшая школа, 1975, с.с.66−79,118−251.
  30. С.А. Влияние предварительного напряжения на прочность, трещиностойкость и жесткость железобетонных конструкций. Автореф. дис. на соиск.учен.степени доктора техн.наук. М., 1961, 44с.
  31. С.А. Оптимальные напряжения обжатия бетона предварительно-напряженных конструкций. Бетон и железобетон, 1966, № 4, с.7−10.
  32. С.А., Калатуров Б. А. Расчет предварительно-напряженных железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1963.
  33. Единые нормы и расценки на строительные, монтажные и ремонтно-строительные работы. Сб.4, вып.1. /М., Стройиздат, 1979, с.24−27.
  34. Заключение по вопросу применения пониженных марок бетона в конструкциях массового назначения. Киев, 1977 (НИИСК), с. 1, с.с.8−10, 23−24.
  35. Л.В., Мультатули Д. Х. Анкеровка арматуры концевыми утолщениями. Бетон и железобетон, 1961, № 6, с.264−266.
  36. Инструкция по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций и указания по их изготовлению (проект) М., 1943, 72с.
  37. Инструкция по проектированию преднапряженных железобетонных конструкций, И-148−50, М., 1951, 70с.
  38. Инструкция по проектированию преднапряженных железобетонных конструкций, И-148−52, (проект) М., 1953, 82с.
  39. Инструкция по проектированию напряженных железобетонных конструкций, И-148−56, (проект) М., 1957, 84с.
  40. Инструкция по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций, CH-I0−57, М., 1958, 238с.
  41. Л.А., Малинина Л. А. и др. Расход цемента и продолжительность тепловой обработки железобетона. Бетон и железобетон, 1971, № 12, с.38−39.
  42. М., Стьюарт А. Статистические выводы и связи (перевод с английского). Изд. Наука, М., 1973, 835.
  43. В.А., Якушин В. А. Как улучшить качество железобетонных ферм. На стройках России, 1967, № б, с. 26.
  44. А.Н. Основные понятия теории вероятностей. Наука, М., 1974, с.с.36−44, 70−82.
  45. В.М. Сцепление проволоки периодического профиля с бетоном при передаче предварительных напряжений. Автореф. дис. на соиск. учен, степени канд.техн.наук. М., 1959, 19с.
  46. И.Н., Райхенберг С. М., Климов С. Д. Проектирование организации производства строительно-монтажных работ в гражданском строительстве. Высшая школа, М., 1973, с.с.5−13,49−50.
  47. В.Г., Воробьев А. Н. Преднапряженные многопустотные панели покрытий с высокопрочной проволочной арматурой. -Бетон и железобетон, 1974, № 4, с.19−21.
  48. Н.А., Калашников В. А., Полищук А. И. Радиотехнические методы контроля прочности железобетона. Стройиздат, Л. — М., 1968, с.с.115−132, 196−199, 278−308, 353−363.
  49. А.А. Влияние мгновенного отпуска на длину зоны анкеровки арматуры в керамзитобетоне. Бетон и железобетон, I960, № 9, с.424−425.
  50. А.А. Влияние пропаривания на величину потерь напряжения в арматуре. Бетон и железобетон, 1961, № II, с.518−520.
  51. А.Д. Напряжения в предварительно-напряженных железобетонных конструкциях после тепловой обработки. Бетон и железобетон, 1966, № 9, с.18−20.
  52. В.А. Вопросы управления качеством бетона при статистических методах контроля. Сб. /Куйбышев, 1972. Вопросы надежности железобетонных конструкций под редакцией к.т.н. Лычева А. С., с.54−55.
  53. С.А., Фоломеев А. А. Вопросы технологии предварительного натяжения стержневой арматуры. Бетон и железобетон, 1970, № 5, с.13−14.
  54. Л.А. Тепловлажностная обработка тяжелого бетона. Стройиздат, М., 1977, с.79−86.
  55. Л.А., Гамаюнов Н. И. и др. Исследования процессов тепло и массообмена в бетонах, твердеющих в различных температурно-влажностных условиях. Бетон и железобетон, 1971, № 8, с.23−25.
  56. Л.А., Куприянов Н. Н. Влияние влажности среды на прочность и деформации бетонов при тепловой обработке. -Бетон и железобетон, 1969, № II, с.21−23.
  57. Л.П. Снижение сопротивления бетона растяжения после длительного обжатия. Сб. /М., Стройиздат, 1974. Материалы У1 конференции ШП, с. 18−24.
  58. Л.П. Об оценке потерь напряжения в арматуре предварительно-напряженных железобетонных конструкций от ползучести и усадки бетона. Изд. вузов. Сер. стр-во и архит., 1967, № 4, с.3−12.
  59. Л.П., Фенко Г. А. О снижении прочности бетона на растяжение после длительного обжатия. Бетон и железобетон, 1970, № 7, с.44−45.
  60. Н.А., Рябцева М. П. Учет фактора времени при расчете трещиностойкости преднапряженных конструкций. Бетон и железобетон, 1976, № 10, с.35−37.
  61. Н.А., Рябцева М. П. 0 возможности снижения передаточной прочности бетона преднапряженных конструкций. Бетон и железобетон, 1980, № II, с. 22.
  62. Н.А., Рябцева М. П. Оптимизация передаточной прочности бетона при расчете трещиностойкости предварительно-напряженных конструкций. Сб. /НИИЖБ, М., 1981. Предварительно-напряженные железобетонные конструкции зданий и сооружений.
  63. Н.А., Сысоев Ю. Н. Исследование потерь напряжения в предварительно-напряженных элементах с прядевой арматурой из бетона марки 800. Сб. /НИИЖБ, М., 1977. Предварительно-напряженные конструкции зданий и инженерных сооружений, с.69−81.- 179 -b
  64. H.A., Шабанова Г. П. Учет влажностной обработки при расчете потери предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона. Реферативный сборник «Межотраслевые вопросы строительства», Отечественный опыт, вып. 6. М., 1972, с.30−32.
  65. Е.И. Потери напряжения в арматуре изгибаемых элементов. М., 1958, 54с.
  66. Ю.П. Потери предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучести керамзитобетона. Бетон и железобетон, 1970, № 8, с.25−28.
  67. Ю.Н., Кенегайле А. А. Потери предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучести керамзитобетона. Бетон и железобетон, 1972, № 4, с.41−43.
  68. С.А. Вопросы общей технологии и ускорения твердения бетона. Сб. /НИИЖБ, М., Стройиздат, 1970, 2Пс.
  69. С.А. Рост прочности бетона при пропаривании и последующем твердении. М., 1973, 92с.
  70. С.А. Температурный фактор в твердеющем бетоне. М., 1948, с.с.44−67, 96−97, 112, (234с.).
  71. С.А. Эффективность пропаривания бетона на различных цементах. Бетон и железобетон, 1959, № 2, с.76−80.
  72. С.А., Малинина Л. А. Ускорение твердения бетона. М., 1964, 340с.
  73. С.А., Малинина Л. А., Работина М. В. Влияние вида тепловой обработки на прочность и модель упругости тяжелых и легких бетонов. Кн. Вопросы общей технологии и ускорения твердения бетона. Стройиздат, М., 1970, с.116−126.
  74. С.А., Малинина Л. А., Федоров В. А. 0 нарастании прочности и линейных деформациях бетона при пропаривании. Бетон и железобетон, 1961, № 4, с.170−174.
  75. С.А., Френкель И. Н., Малинина Л. А., Дмитриев С. А., Залипаев К. В. Рост прочности бетона при пропаривании и последующем твердении. Стройиздат, М., 1973, 92с.
  76. С.А., Хворостянский В. Ф. Сравнение основных технических свойств бетона и раствора, подвергнутых тепловой обработке. Бетон и железобетон, 1964, № 6, с.251−256.
  77. Ю.Б., Перламутров П. Л. 0 возможности снижения отпускной прочности бетона изделий заводского домостроения зимой. Бетон и железобетон, I97Q, № 12, с.27−28.
  78. Н.М. Стержневая арматура железобетонных конструкций. Стройиздат, М., 1974, с.с.15−19, 39−42, 176−203.
  79. В.В. Язык вероятностных представлений. М., 1976, 386с.
  80. Научно-технический отчет НИИЗКБ. Исследование анкеров-ки предварительно-напряженной арматуры повышенной прочности в легких бетонах. 505−65. Отв. исп. Корнев A.M., Кудрявцев А. А., Вейнер Б. Б., 1965, 114с.
  81. Научно-технический отчет НИИЖБ. Предварительно-напряженные многопустотные панели из тяжелогфи легкого бетона с проволочным и прядевым армированием для жилых и общественных зданий 301−67. Отв.исп. Крамарь В. Г., М., 1967, 104с.
  82. Научно-технический отчет НИИЖБ. Исследовать вопросы оптимизации передаточной прочности пропаренного бетона в предварительно-напряженных конструкциях массового назначения и составить рекомендации З-Н-5−77. Отв. исп. Маркаров Н. А., М., 1977, с.8−67.
  83. С.П. Исследование оптимальных и предельных величин обжатия бетона предварительно-напряженных железобетонных конструкций. Автореф. дис. на соиск. учен, степени канд.техн. наук. М., 1968 /НИИЖБ, 18с.
  84. Н.А., Школьный П. А. Вопросы прочности и жесткости железобетонных изгибаемых элементов при нарушении сцепления арматуры с бетоном. Труды /Харьковского инженерно-строительного института, 1962, вып.2, с.42−51.
  85. Прейскурант № 06−01. Оптовые цены на цемент. Прейску-рантиздат, М., 1980, 16с.
  86. Расчетные нормативы для составления проектов организации строительства. Часть I, М., Стройиздат, 1966, 146с.
  87. Руководство по статистическим методам контроля и оценки прочности бетона с учетом его однородности по ГОСТ 18 105–72. М., 1974, с. 5,6, (60с.).
  88. Руководство по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона. М., Стройиздат, 1977, с.18−39.
  89. Руководство по тепловой обработке бетонных и железобетонных изделий. М., Стройиздат, 1974, с.с.5−6,12,14.
  90. Руководство по технологии изготовления предварительно-напряженных конструкций. М., Стройиздат, 1975, 190с.
  91. Руководство по технико-экономической оценке способов формирования бетонных и железобетонных изделий. С.И., М., 1978, 135с.
  92. Руководство по определению расхода и стоимости пара на тепловую обработку железобетонных изделий. НИИЖБ, М., 1970.
  93. Руководство по определению экономической эффективности повышения качества и долговечности строительных конструкций. С.И., М., 1981, 56с.
  94. М.П., Савельев Р. С. Снижение передаточной прочности бетона при изготовлении преднапряженных балок пролетом 12 м. ВНИИЭСМ. 1983, № 7, с.28−30.
  95. М.П., Маркаров Н. А. Тенденция изменения сроков доэксплуатационной выдержки преднапряженных конструкцийи эффективность их учета на стадии проектирования. ВНИИС. М., 1983, 19с.
  96. Н.Я. Исследование надежности по трещиностойкости предварительно-напряженных изгибаемых железобетонных конструкций. Автореф. дис. на соиск. учен, степени канд. техн.наук. М., 1970 (НИИЖБ), 17с.
  97. А.И., Аржановский С. И. Влияние длительного обжатия бетона на его прочностные и деформативные свойства. — Бетон и железобетон, 1972, № 12, с.34−37.
  98. А.И., Мартышенко Ю. П. Ползучесть бетона и оптимальное напряжение обжатия в предварительно-напряженных конструкциях .-Бетон и железобетон, 1969, № I, с.24−28.
  99. А.И., Паринов А. Т. Работа предварительно-напряженных балок армированных прядями при длительном загруже-нии. Бетон и железобетон, 1967, № 12, с.25−28.
  100. НО. СН 386−74. Госстрой СССР. Типовые нормы расхода цемента для бетонов сборных бетонных и железобетонных изделий массового производства. М., Стройиздат, 1975, 44с.
  101. СН 440−79. Нормы продолжительности строительства и задела в строительстве предприятий, зданий и сооружений. Стройиздат, М., 1981, 473с.
  102. СНиП П-В.1−62*. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования, М., 1970, 99с.
  103. СНиП П-21−75. Бетонные и железобетонные конструкции.-Нормы проектирования. М., Стройиздат, 1976, 85с.
  104. СНиП ч.1У, том 3, вып. I, гл. 19. Сметные нормы и единичные расценки. Стройиздат, М., 1971, 597с.
  105. Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства под ред. Г. И. Бердичевского. М., Стройиздат, 1981, с.103−207.
  106. В.В. Методы контроля качества гидротехнического бетона. Сб. трудов координационного совещания по гидротехнике, вып. 41, М., 1968, с.6−19.
  107. Ю.Н. Влияние потерь предварительного напряжения на трещиностойкость предварительно-напряженных элементов из высокопрочных бетонов. Автореф. дис. на соиск. учен, степени канд. техн. наук. М., Днепропетровск, 1978, 16с.
  108. И.И. К теории формирования напряжений в предварительно-напряженных железобетонных изделиях, изготовляемыхс применением тепловой обработки. Изв.вуз., сер. Стр-во и арх.№ 2,
  109. И.Н., Киреева С. В. Усадка и ползучесть бетона заводского изготовления. Будивельник, Киев, 1965, 105с.
  110. И.М. Инструкция по расчету состава и контролю прочности высокомарочных бетонов. М., 1968, 24с.
  111. И.М. Использование роста прочности бетона во времени для экономии цемента. М., 1961, 52с.
  112. Хан Г., Шапиро С. Статистические модели в инженерных задачах. М., Мир, 1969, с.с.86−96,119−145,255−259,300−351,(379с.).
  113. Ю.Г., Козлов Е. Д. 0 прочности бетона при различных режимах твердения. Бетон и железобетон, 1970, № 12, с. 20.
  114. Д.И. Рост прочности бетона высших марок во времени. Бетон и железобетон, 1970, №, с.25−26.
  115. С.Ю. Железобетонные преднапряженные элементы с поперечными трещинами от обжатия. Исследование и создание методов расчета экономических конструкций. Автореф. дис. на соиск. учен, степени доктора техн. наук. М., 1981 (НИИЖБ), 43с.
  116. З.Н. Усадка и ползучесть бетона. Изд-во АН Грузинской ССР, Тбилиси, 1963, 161с.
  117. Г. П. Исследование тепловлажностной обработки на потери предварительного напряжения и трещиностойкость преднапряженных конструкций. Автореф. дис. на соиск. учен, степени канд. техн. наук. М., 1972 (НИИЖБ), 18с.
  118. Шор Я. Б. Статистические методы анализа и контроля качества и надежности. Советское радио. М., 1962, 547с.
  119. Шор Я.Б., Кузьмин Ф. Н. Таблицы для анализа и контроля надежности. Советское радио. М., 1968, 277с.
  120. Я.М. Снижение технологических потерь предварительного напряжения. Бетон и железобетон, 1971, $ 7, с.15−17.
  121. Е.А. Исследования потерь напряжения от усадки и ползучести бетона. Автореф. на соиск. учен, степени канд. техн. наук. Одесса, 1963, 16с.
  122. Е.А. Ползучесть бетона и железобетонных конструкций (Курс лекций). Днепропетровск, 1973, 91с.
  123. Comite Europeen du beton.-Bulletin d*information, NIII, Paris, Oktober, I975*
  124. Code of Praktice for the struktural use of concrete. Part I. Design materials and workmanship CP 110. Cr.II. British Standards Institution, London, WIA 2BS, November, 1972.
  125. Glodowski E. J., Lorenzetti J.J. A method for predicting prestress losses in a prestressed concrete structure. Journal of the Prestressed Concrete Institute USA, 1972, H 2.
  126. Huang Ti. Estimating stress for a prestressed conerete member. Journal Prestressed Concrete Institute, 1972, N I.
  127. J. Justus B., Iuzgen D. tfb er die Bedentung der Statis -tischen Qualitatskontrolle bei Beton. Beton, 1964, N10.
  128. Kaar P.H., Lafrangh E.W., Mass M.A. Influence of Concrete Strength on strand transfer length. Journal of the Prestressed Concrete Institute, vol.8, 1963, N5.
  129. Karl Pearson. Tables of the incomplete beta function. Cambridge. Published for the Biometrika. Trustess. At the Univer sity Press, 1968.
Заполнить форму текущей работой

На отлично!