Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Исследование газового потока в доменной печи большого объема и разработка алгоритма управления его радиальным распределением

Диссертация: Исследование газового потока в доменной печи большого объема и разработка алгоритма управления его радиальным распределением
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Выявлены границы оптимальных (с точки зрения достижения максимальной производительности) значений коэффициента А", равные 1,7−2,1 и 2,12,5, соответственно при низкой (1с = 840−890 кг/м сут) и высокой (1с = 980−1050 кг/м3 сут) интенсивности доменной плавки. Максимальные значения производительности при низкой и высокой интенсивности составляют соответственно: 6800 и 7600 т/сут при суммарных… Читать ещё >

Содержание

  • Глава I. Анализ и обобщение мирового опыта новейших достижений технологии выплавки чугуна в мощных доменных печах
    • 1. 1. Основные требования к радиальному распределению газового потока в доменной печи
    • 1. 2. Влияние радиального распределения газового потока на технико-экономические показатели доменной плавкиИ
    • 1. 3. Методы контроля и управления радиальным распределением газового потока
    • 1. 4. Потери тепла с охлаждающей водой — комплексный показатель, характеризующий ход доменной печи3J
    • 1. 5. Обоснование постановки задачи по разработке способа оперативного контроля радиального распределения газового потока
  • Выводы
  • Глава 2. Исследование радиального распределения газового потока в доменной печи объемом 3200 м
    • 2. 1. Характеристика доменной печи и технико-экономические показатели ее работы в исследовательский период
    • 2. 2. Статистический анализ и градация массива выборки по интенсивности доменной плавки
    • 2. 3. Разработка методики расчета количественных характеристик радиального распределения газового потока в доменной печи
    • 2. 4. Исследование влияния радиального распределения газового потока на интенсивность теплообменных процессов на границе контакта с огнеупорной кладкой
    • 2. 5. Критерий оценки радиального распределения газового потока в доменной печи
  • Выводы
  • Глава 3. Влияние радиального распределения газового потока на технико-экономические показатели доменной плавки
    • 3. 1. Определение граничных значений критерия К
      • 3. 1. 1. Связь коэффициента К с распределением температур по сечению печи
      • 3. 1. 2. Связь коэффициента К с распределением рудных нагрузок по сечению печи
      • 3. 1. 3. Связь коэффициента К с изменением состава газа по сечению колошника
    • 3. 2. Связь параметров комбинированного дутья со значением коэффициента К
    • 3. 3. Влияние газодинамического режима на расход тепла и коэффициент полезного использования тепла
    • 3. 4. Оценка тесноты связи между критерием К и технико-экономическими показателями доменной плавки
      • 3. 4. 1. Связь коэффициента К с расходом кокса
      • 3. 4. 2. Связь коэффициента К с производительностью печи
  • Выводы
  • Глава 4. Разработка способа управления радиальным распределением газового потока в доменной печи
    • 4. 1. Пример использования критерия К для управления распределением газового потока
  • Выводы12Л

Исследование газового потока в доменной печи большого объема и разработка алгоритма управления его радиальным распределением (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Доменная печь представляет собой агрегат, противоточного типа, большого размера, в котором осуществляется преобразование железорудных материалов в жидкий чугун путем их восстановления и плавления.

Основной задачей современной технологии доменной плавки является организация процесса, обеспечивающая повышение производительности печи, увеличение продолжительности кампании и минимальный расход топлива.

Одним из основных направлений повышения интенсивности и экономичности доменного производства является строительство печей большой единичной мощности, использующих перспективную технологию и оборудованных новейшими техническими средствами. Снижение удельного расхода кокса на выплавку чугуна во многом обусловлено применением подготовленного сырья, доля его в железорудной части шихты превышает 95%.

В настоящее время, традиционные направления последних десятилетий в подготовке шихты следует признать в значительной мере исчерпанными, и в ближайшие годы нельзя рассчитывать на существенное улучшение качества сырья и стабилизацию его свойств без освоения принципиально новых способов подготовки шихты к плавке со значительными капиталовложениями.

В этих условиях возрастает роль рациональной организации противотока шихты и газа с целью максимального использования теплового и восстановительного потенциалов печных газов, как главного условия повышения технико-экономических показателей работы доменных печей.

Опубликованные исследования и научные разработки, посвященные проблеме газораспределения в доменной печи, можно разбить на две группы:

1- изучение особенностей газораспределения в доменной печи [1−16];

2- разработка способов оценки и управления газораспределением [17−30].

Наряду с указанными исследованиями оценку газораспределения проводят при определении эффективности применения того или иного мероприятия в доменном процессе: изменение параметров комбинированного дутья [31−36]- изменение систем загрузки [37−43]- использование различных шихтовых материалов [44].

Авторы работ первой группы [1−16], утверждают, что газораспределение в доменной печи должно основываться на принципе «полезной неравномерности». Этот принцип был сформулирован еще в начале XX века инженером-металлургом В. И. Гулыга [45], на основании обобщения опыта работы доменных печей на плохо подготовленном сырье. Им было сформулировано правило: «. для хорошей работы центр колошника не должен быть засыпан рудой .» И далее: «. руда располагается у стенок печи с оставлением в коксовой подаче круга, совершенно не покрытого рудой.

Это выражается в различной степени развития периферийного и центрального потоков газов. Периферийный поток газов облегчает движение шихтовых материалов, уменьшая их силу трения о поверхность кладки. Центральный поток газов, идущий через осевую зону в «отдушину», обеспечивает проход газов, которые не могут, по состоянию общей порозности столба шихты, пройти нормально через среднюю и периферийные зоны печи.

Для такого агрегата, как доменная печь, характер газораспределения влияет на интенсивность плавки и относительный расход кокса не однозначно. При прочих равных условиях более равномерному газораспределению сопутствует лучшее использование энергии газов и, как следствие, меньший расход кокса, но при этом неизбежно снижается интенсивность плавки. При неравномерном газораспределении через столб шихты может пройти повышенное количество газов, за счет увеличения их количества в разгруженных периферийной и осевых зонах, т. е. интенсивность плавки увеличивается, но использование энергии газов при этом неизбежно ухудшается, а расход кокса возрастает.

Таким образом, основной задачей управления ходом доменной плавки, кроме обеспечения выплавки чугуна заданного состава, является определение и поддержание оптимальной, наиболее выгодной в экономическом отношении степени неравномерности распределения шихты и газов, обеспечивающей достаточную производительность и экономное расходование топлива.

В работах второй группы [17−30] предлагаются решения проблемы количественного определения распределения газового потока, по сечению печи, и оперативного управления им. Эти решения основаны на непосредственном измере6 нии параметров газового потока: 1) — анализ химсостава газа по радиусу колошника [18, 22, 24−27, 29]- 2) -измерение температуры газа по радиусу колошника [22, 24−27, 29]- 3) -измерение температуры поверхности материалов [19, 20, 27, 28]- 4) -результаты прямого зондирования печи [30]. В работах [21−26] предлагают косвенные способы контроля газораспределения.

Согласно авторам работы [46] обеспечение хорошего контакта железорудных материалов с газом в нижней части столба шихты, где определяется степень расхода энергии на восстановление, позволяет выплавить чугун при меньшем расходе кокса. Поэтому улучшение структуры столба шихты, особенно в нижней части печи, для обеспечения лучшего более продолжительного контакта газа с оксидами железа имеет первостепенное значение. Помимо вышесказанного, определение газораспределения в нижней части печи позволит заблаговременно принять меры по устранению нарушений в ходе доменной плавки [47].

Существующие способы оценки распределения газового потока по сечению печи в нижней ее части на основании величины кинетической энергии дутья не всегда дают адекватные результаты [48−50].

Целью настоящей работы является изучение радиального газораспределения по высоте мощной доменной печи, разработка критерия оценки газового распределения и способа управления распределением газового потока в нижней ее части.

Общие выводы.

1. Исследования, проведенные на доменной печи объемом 3200 м, установили, что при условии высокой интенсивности плавки газовый поток характеризуется следующими параметрами:

— количество газов 7500—8300 м /мин;

— теоретическая температура горения 2100−2150 °С;

— состав газов: СО — 35−40%- Н2 — 10−15%- N2 — 45−55%;

— степень использования СО = 48−50%.

2. Характер распределения газов по горизонтальному сечению столба шихты устанавливают путем сравнения количества газов, движущихся по 4-ем кольцевым площадям: 1 — периферийное кольцо (S = 18/12 м), примыкающее к огнеупорной кладке, 2 — зона рудного гребня (S = 90/40 м), 3 — промежуточная зона (S = 7/7 м) и 4 — центральная зона (S = 4,¾, 3 м). В зависимости от того, по какой зоне движется наибольшее количество газов, газодинамические режимы называют: «периферийным», «центральным» и «центрально-периферийным». В связи с тем, что характер движения газов во многом определяет результаты плавки, эти термины употребляют для характеристики хода печи.

3. Каждый из газодинамических режимов характеризуется вполне определенным интервалом скорости движения газов в заданной зоне столба шихты. Усиление движения газов в пределах данного газодинамического режима по — разному влияет на интенсивность теплообменных процессов между газовым потоком и огнеупорной кладкой в заплечиках и в шахте печи.

4. На основании исследований установлено, что каждому газодинамическому режиму соответствует вполне определенное соотношение тепловых нагрузок на огнеупорную кладку, кожух и холодильники в заплечиках и в низу шахты. Регрессионно-корреляционный анализ показал довольно тесную статистическую связь между характеристиками газового потока и показателем, выражающим количественное соотношение тепловых по.

123 терь с охлаждающей водой в заплечиках и в низу шахты. Численно он равен:

Q3an.

К = б1″ 2 где Qan — тепловые потери с охлаждающей водой в заплечиках, тыс. кДж/т чугуна.

Q1'2 — тепловые потери с охлаждающей водой в распаре-низу шахты (первый ряд холодильников), тыс. кДж/т чугуна.

5. В зависимости от газодинамического режима работы доменной печи тепловые потери с охлаждающей водой, нагреваемой в холодильниках, составляют, тыс. кДж/т чугуна:

Газодинамический режим рабоЗаплечики Распар-низ шахты ты.

Периферийный >38,0 <14,0.

Центральный <31,0 >18,0.

Центрально-периферийный 31,0−38,0 14,0−18,0.

6. Установлена четкая связь между характером распределения газового потока по сечению доменной печи и значениями коэффициента К. На основании полученных связей, были определены области значений коэффициента К, характерные для центрального, центрально-периферийного и периферийного хода доменной печи:

Центральному газодинамическому режиму соответствуют значения коэффициента К 2,0 и ниже;

Периферийном газодинамическому режиму соответствуют значения коэффициента К 2,7 и выше;

Центрально-периферийному газодинамическому режиму соответствует диапазон изменений коэффициента К от 2,0 до 2,7.

7. В результате проведенных исследований, установлена четкая связь между коэффициентом К и параметрами комбинированного дутья. На основе полученной связи определены количественные значения параметров комбинированного дутья, необходимые для регулирования распределением газовым потоком.

8. Расчет тепловых балансов доменной плавки, выполненный применительно л к доменной печи объемом 3200 м, показал, что усиление периферийного потока газов приводит к росту расхода тепла на выплавку чугуна. На практике это выражается в увеличении удельного расхода кокса на 1,4−13,7 кг/т чугуна.

9. Выявлены границы оптимальных (с точки зрения достижения максимальной производительности) значений коэффициента А", равные 1,7−2,1 и 2,12,5, соответственно при низкой (1с = 840−890 кг/м сут) и высокой (1с = 980−1050 кг/м3 сут) интенсивности доменной плавки. Максимальные значения производительности при низкой и высокой интенсивности составляют соответственно: 6800 и 7600 т/сут при суммарных затратах тепла 10 208 и 10 013 МДж/т чугуна. Соответствующий расход кокса составляет 430 и 410 кг/т чугуна.

10.С точки зрения достижения минимального расхода кокса границы оптимальных значений коэффициента К составляют для низкой (1с = 840−890.

Л Л кг/м сут) и высокой (1с = 980−1050 кг/м сут) интенсивности доменной плавки соответственно 1,7−2,1 и 1,8−2,2. Минимальный расход кокса составляет 430 кг/т и 400 кг/т соответственно, при производительности 6800 т/сут и 7400 т/сут.

11.При одинаковом составе железорудного сырья и количестве горновых газов увеличение производительности доменной печи достигают усилением периферийного потока газов. Это приводит к росту интенсивности тепло-обменных процессов на границе огнеупорной кладки и газового потока, что отражается увеличением численных значений коэффициента К с 2,0 до 2,5.

12.На основе полученных зависимостей определены количественные значения параметров комбинированного дутья и режима загрузки, позволяющие использовать критерий К для управления газораспределением в доменной печи.

13.Анализ работы доменной печи № 6 в условиях технологического расстройства, вызванного неровной работой и нарушением газодинамического режима, которое проявилось в образовании излишнего гарнисажа показал, что: критерий К реагирует на изменения в газораспределении раньше общепринятых показателейдостижение критерия К значения меньше 1,5 в условиях неровного хода и существующего качества шихты сигнализирует об образовании излишнего гарнисажа и потере объема печи.

14.Разработан способ, позволяющий управлять газораспределением в доменной печи. Особенностью данного способа является оценка радиального газораспределения в низу печи и определение нарушения в газодинамическом режиме на более раннем этапе. Предложена блок-схема алгоритма управления режимом работы доменной печи на основе информации об изменении значения коэффициента К.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Работа мощных доменных печей Криворожского металлургического завода. / В. А. Шатлов, В. И. Логинов, С. М. Кутнер и др. // Экспресс информация. Серия 4 Выпуск № 7 1975 г.
  2. С.М. Влияние активного давления столба шихты и распределения газового потока по интенсивность плавки в доменной печи. / С. М. Тлеагубов, Б. С. Торопыгин, В. И. Елисеев // Сталь. 1972 г. № 2. с.101−103.
  3. Совершенствование технологии доменной плавки в условиях Карагандинского металлургического комбината. / Б. Н. Жеребин., П. П. Мишин, А. Е. Пареньков, А. А. Никитин, В В. Волков. // Сталь. 1974. № 12. с. 1068−1073.
  4. Исследование распределения скоростей газа в доменных печах. ММК. / Ю. Н. Овчинников, Ю. В. Яковлев, В. Б. Щербатский, Н. А. Спирин, В. С. Новиков. // Сталь. № 5 1978 г. с. 391−395.
  5. Совершенствование технологии доменной плавки на печи объёмом 2700 м Череповецкого металлургического завода. / В. А. Улахович, В. И. Солодков, А. П. Котов, В. Ф. Новиков. // Сталь. 1978 г. № 6. с. 492−497.
  6. Влияние использования газа на показатели работы доменных печей завода им. Дзержинского. / В. И. Логинов, Г. 10. Крячко, П. К. Лебедев, В. И. Тимошенко, О. А. Бабенко. // Сталь. 1979.№ с. 88−93.л
  7. Оценка газового потока доменной печи объёмом 2700 м / Г. М. Никитин, В. Н. Вакулин, Б. Г. Пластилин, В. В. Емушинцев, Г. Л. Цымбал. // Сталь № 10. 1979.г. сю 745−746.
  8. Состав газа и расплава в горне доменной печи объёмом 3200 м³ / Э. К. Шепе-товский, Ф. Н. Москалина, Н. С. Антипов, Г. Н. Урбаиович. // Сталь. 1981. № 5 с 8−10.
  9. Исследование газораспределения в доменной печи большого объёма. / В. И. Большаков, С. Т. Шулико, В. В. Канаев, Ф. М. Шутылев, Г К. Васинев. // Сталь.№ 12. 1999. с. 5−8.
  10. Ю.Возможности экономии кокса при изменении распределения температур в доменной печи. / Б. Н. Китаев, Ю. Н. Овчинников, Н. Н. Бабарыкин, Ю. В. Яковлев, Н. М. Крюков. // Сталь. 1981 г. № 7. с. 5−7.
  11. Исследование динамики газового потока в осевой зоне доменной печи. / А.
  12. A. Гришкова, М. М. Френкель, В. М. Клемперт, В. А. Лозовой, Ю. И, Бургу• тин. // Сталь. № 11. 1984 г. с. 4−6.
  13. Опыт эксплуатации доменных печей объёмом 3200 м / Н. С. Антипов, Е. М. Визлов, А. П. Пухов, В В. Капорулин, Г. И. Урбанович. // Сталь. 1985 г. № 3 с. 11−17.
  14. В.Г. Исследование доменного процесса при выплавке передельного чугуна. / В. Г. Удовенко, Б. А. Марсуверский, В. С. Новиков // Сталь. 1985 г.№ 8 с. 5−12.
  15. Работа доменной печи в формированном режиме. / А. А. Гришкова, В. М. Клемперт, Ф. В. Федулов, Л. П. Быльева. // Сталь. 1987 г. № 9 с. 17−22.
  16. Исследование газораспределения по сечению шихты, при различных режимах работы доменной печи. / Э. А. Шепетовский, С. Т. Шулико, Т. Ю. Воронин, А. Г. Поторока, М. А. Альтер // Металлургическая и горнорудная промышленность 1990 № 2 с. 7−9
  17. Стойкость шахт доменных печей. / В. А. Улахович, В. И. Солодков, В. А. Шатлов, Н. Д. Егоров, В. И. Нетронин. // Сталь 1983 г. № 8 с. 34−38
  18. М.Я. О регулировании газового потока в доменной печи изменением параметров воздушных фурм / М. Я. Бондаренко, А. И. Бондаренко // Сталь 1972 г. № 7 с. 587−589
  19. Оценка распределения газового потока в доменной печи. / В. М. Клемперат, Ю. И. Базалинский, А. А. Гришкова, М. М. Френкель, Б. Ф. Чернобривец, Н.С.• Антипов // Сталь 1984 г. № 5 с. 10−12
  20. Контроль распределения температур поверхности засыпи на колошнике доменной печи. / М. Н. Байрака, Н. С. Гринштейн, А. К. Тараканов, О. И. Леонов,
  21. B.И. Большаков // Сталь 1985 г. № 4 с. 3−7
  22. Sakura Shojl, Lasuno Motozo. «Transaction of the iron and steel instit. of Jap."1985 25 № 7 608−615 (РЖМет 1985 12B227) 23. Schiller B. Spirko E. J., Srekrik F.E. et al. «Iron and steelmaker» 1984 11 № 1 12−18 (РЖМет 1984 7B200)
  23. J. Saarelainen E. «Autom. Mining, Miner and Metal Process, 1983 Proc. 4th IF AC Symp., Helsinki 22−25 Aug. 1983» Oxford e.a. 1984 387−392 (РЖМет 1985 5B252)
  24. G., Giuli M. «Revue. De metallurgie» 1984 81 № 5 369−383 (РЖМет 1984 11B183)
  25. Genter Klaus, Haas Hansde, Honing Manfred, Husing Karl-Rudiger, Lewin Hans-Gunther, Polka Karl-Heinz, Schulz Gunther, Trager Bernhard, Trager Friedrich. «Stahl und Eisen» 1983 103 № 15−16 45−60, 86, 87. (РЖМет 1983 12B197)
  26. S. Yamamoto R., Kishimoto S., Fukushima Т., «Iron and steelmaker"1983 10 № 9 34−43 (РЖМет 1984 5B224)
  27. G., Schmit R., Tonteling P. «Proc. 42nd Ironmak C. Conf., Atlanta. Ga. 17−20 Apr. 1983. New York. N.G., 1983 467−471 (РЖМет 1985 7B203)
  28. Togino Yuji, Tateoka Masatake. Umezu Yoshinori e.a. «Nippon Steel Techn. Rept.» 1983 № 21 175−188 (РЖМет 1984 5B207)
  29. Ю.Н. Разработка метода анализа противотока на основе горизонтального зондирования шахты доменной печи. / Ю. Н. Базалинский // Ав-тореф. дисс. На соискание ученой степепи кандидата техн. наук. Москва1984 г.
  30. Работа доменной печи на холодном дутье, содержащем 30% кислорода. / Н. Н. Бабарыкин, Н. М. Крюков, Л. Я. Левин, B.C. Новиков, Ю. В. Яковлев // Сталь 1975 г. № 9 с. 784−790
  31. Плавка чугуна с использованием мазута и природного газа на заводе им. Ильича / И. М. Пефтиев, А. Г. Попов, А. Я. Воробьев, А. А. Бачинин, Г. В. Варшавский // Сталь № 2 1978 г. 107−113.
  32. Оценка условий эффективности форсированного ведения доменных печей. / Л. П. Брусов, И. Н. Дышлевич, Г. Г. Васюра, К. А. Николаев, Л. М. Рудаков // Сталь 1978 г. № 9 с 792−794
  33. Первый опыт работы доменной печи объемом 2000 м³ HJIM3 с обогащением дутья кислородом до 40%. / З. И. Некрасов, Н. С. Антипов, Н. М. Можаренко, Ф. Н. Москалина // Сталь 1981 № 7 с. 7−9
  34. В.А. К вопросу о применении природного газа и кислорода в доменной плавке / В. А. Улахович, В. И. Солодков, В. И. Нетронин // Сталь 1981 № 9 с. 7−9
  35. Влияние распределения дутья по фурмам на газовый поток в доменной печи. / К. М. Бугаев, В. М. Антонов, Г. В. Варшавский, А. Д. Гречинин, B.JI. Лозовой //Сталь 1987 г. № 2 с. 17−22
  36. Повышение степени использования газа в доменных печах путем применения новых систем загрузки / В. Г. Воскобойников, Б. Ф. Чернобривец, В. В. Капорулин, А. Н. Пухов, В. А. Завидонский // Сталь 1982 г. № 3 с 10−13.
  37. Особенности распределения материалов в доменной печи объемом 5000 м³ с бесконусным загрузочным устройством / В. Л. Покрышкин, В. И. Большаков, И. Т. Хомич, В. П. Грищепко, Л. Ю. Зарембо // Сталь 1982 г. № 11 с. 13−16
  38. Опыт эксплуатации доменной печи № 6 объемом 3200 м³ на НЛМЗ / Н. С. Антипов, В. В. Капорулин, Э. А. Шепетовский, Е. М. Визлов // Сталь 1983 г. № 5 с. 31−33
  39. Загрузка доменных печей на переменном уровне засыпи / В. И. Гладышев, Г. М. Гуляев, Б. И. Ашпин, М. Ф. Марьясов, А. И. Лаптев // Сталь № 8 1984 с. 10−12
  40. А.К. Автоматизированный выбор режима загрузки доменной печи с загрузочным устройством лоткового типа / А. К. Тараканов, Н.С. Грин-штейн, М. Н. Байрака // Сталь 1986 г. № 5 с. 11−16
  41. Э.А. Рациональное формирование столба шихты в доменной печи. / Э. А. Шепетовский // Сталь 2003 г. № 5 с. 11−15
  42. В.И. Научное обоснование стратегии управления распределением шихты при использовании БЗУ / В. И. Большаков // Сталь № 4 2002 г. с. 37−42
  43. Доменная плавка с окатышей с использованием Лисакоского сырья / Б. Н. Жеребин, А. Е. Пареньков, А. А. Никитин, В. В. Волков, А. Д. Бушмакин // Сталь № 7 1977 с. 595−599
  44. .Н. Неполадки и аварии в работе доменных печей / Б. Н. Жеребин, А. Е. Пареньков, В. В. Бабанаков // Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2001 г. 397 с.
  45. В.И. Влияние структуры столба шихтовых материалов на ход доменной плавки / В. И. Логинов, К. А. Мусиенко, В. И. Кучеров // Сталь № 8 1986 г. с. 11−15
  46. И.Г. Изучение причин образования настылей в доменных печах завода имени Дзержинского в 1949—1950 гг.. / И. Г. Половченко // Сборник статей «Настыли в доменных печах» М.: Металлургиздат 1953 г. с. 62−140
  47. Г. Г. и др. // Сталь 1963 г. № 3 с. 198−201
  48. К.И. О влиянии диаметра фурм и кинетической энергии дутья на работу доменной печи / К. И. Котов // Сталь 1967 г. № 11 с. 994−996
  49. В.А. Выбор оптимальной кинетической энергии дутья и ликвидации горения воздушных фурм на Карагандинском металлургическом заводе / В. А. Долматов, А. Б. Гловацкий, В. И. Хавкин // Сталь 1964 г. № 3 с. 207−210
  50. А.Д. Доменный процесс: Учеб. для вузов. Изд. 2-е, перераб. и доп./ А. Д. Готлиб М.: Металлургия. 1966. 503 с.
  51. В.Н. Современная доменная плавка: Учеб. пособие. / В. Н. Андронов СПб.: СПбГТУ, 2001.
  52. Исследование распределения шихтовых материалов в шахте доменной печи объемом 5000 м³ Криворожского металлургического завода / З. И. Некрасов, М. Т. Бузоверя, Ф. Н. Москалина, И. Т. Хомич, В. Л. Покрышкин // Сталь 1981 г. № 9 с. 12−15
  53. Исследование работы газового потока по радиусу доменной печи. / П.Г. Ва-сюра, Л. П. Брусов, Л. М. Рудаков и др. // Сталь 1989 № 4 с. 4−6
  54. Рациональное распределение шихты на колошнике доменной печи большого объёма. / А. К. Тараканов, И. Ш. Гринштейн, С. З. Немченко и др. // Металлург 1985 № 11 с. 9−11
  55. Использование СО и Н2 и распределение газового потока по радиусу колошника доменной печи большого объёма. / Л. П. Брусов, Г. Г. Васюра, В. М. Минаев и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность 1987 № 3 с. 1−3
  56. Control of blast furnace burden distribution / Maeda H., Ydshimoto H., Ichiguchi J. and al.//Nippon Steel Technical Report. 1987 19−31
  57. Исследование газораспределения по сечению шахты при различных режимах работы доменной печи / Э. А. Шепетовский, С. Т. Шулико, Г. Ю. Воронин и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность 1990 № 2 с. 7−9
  58. В.А. Выплавка чугуна в мощных доменных печах. / В.А. Улахо-вич- М.: Металлургия, 1991 172 с.
  59. В.И. Теория и практика загрузки доменной печи / В. И. Большаков М.: Металлургия, 1990 г. 256 с.
  60. Управление газораспределением в доменной печи, оборудованной бесконусным загрузочным устройством / В. И. Большаков, Н. А. Рослик, Ф.М. Шу-тылев и др. // Сталь 1995 г. № 7 с. 15−19
  61. В.И. Опыт создания конструкции и эксплуатации бесконусных загрузочных устройств / В. И. Большаков // Сталь 1997 г. № 6 с. 13−18
  62. В.И. Рациональный режим работы вращающегося распределителя шихты бесконусного загрузочного устройства / В. И. Большаков, Ф. М. Шутылев // Сталь 1988 г. № 3 с. 17−20
  63. Н.С. Опыт эксплуатации системы охлаждения доменной печи № 6 HJIMK / Н. С. Антипов, Е. Е. Гаврилов, А. В. Бородулин // Сталь 1987 г. № 7 с. 12−15
  64. А.В. К вопросу об автоматическом управлении распределением газов по сечению печи с помощью систем загрузки / А. В. Воловик, В. Г. Аносов // Сталь 1966 № 7 с. 18−22
  65. В.П. Газодинамика доменного процесса 2-е изд. перераб. и доп. / В. П. Тарасов -М.: Металлургия, 1990. 216 с.
  66. Способ контроля и регулирования распределения материалов и газов по сечению доменной печи. / JI.A. Бялый, Е. И. Райх, К. К. Шкодин и др. // А.с. 1 682 402А1 МПК С21В7/24
  67. В.Г. Методы оценки равномерности распределения материалов и газов по радиусу доменной печи. / В. Г. Дружков, JT.B. Летанина // Производство чугуна: Межвуз. сб. Магнитогорск: МГМИ 1990 с. 22−29.
  68. В.М. Количественная оценка распределения газового потока в доменной печи / В. М. Паршаков // Основы автоматического управления доменным процессом: Тез. докл. Днепропетровск 1968 с. 12−13.
  69. Graffeuille F., Jusseau N., Schneider M., Mosser F., Nicolle R.: The drive towards coke rates less than 300 kg from the concepts to the practice. Proceeding 2nd EIC 1991 S 233/246
  70. Control du fouctionement des hausta Usiaor Dunkerque F. Jraffeuille, M. Burteaux, C. Le scour and ot H.F. 80 Congress haut fourneau. Aries. 1980 № 1. P. l
  71. Burteaux M. Zes. Plagues de refroidissement ou stave coolers Usinor // Revue de Mettallurgie. 1983. № 8−9. P. 641−647 (цитир. По РЖМет. 1984. 2B 243).
  72. Петере К-Х. Результаты эксплуатации доменной печи на заводе в Швельгер-не после реконструкции / К-Х. Петере, Г.-Б. Фогельпот, Э. Вильмс // Черные металлы 1984. № 22 с. 18−23
  73. Bageivitz M.N. Blast furnace control at Bethlehem and sparrours point. Proceedings 43 oflronmaking Conference 1984 p.415−426.
  74. Resultats at marche des fourneaux Lorrais hauts fournaux de Solleac. Schneider M., Loubert J.P. Druet J.P. fnd at Revue de Metallurgie 1983 № 6 p. 459−474
  75. K.X. Результаты эксплуатации доменной печи на заводе в Швельгер-не после реконструкции. / К. Х. Петере, Г. В. Фогельпот, В. Вильяс // Черные металлы. 1984. № 22 с. 18−23
  76. Заявка 2 131 529, Великобритания, МКИ Г27 В 1/1081 .Характеристика доменной печи № 6 завода фирмы Тиссен Шталь в Дуйсбург — Рурорте / К. Х. Петере., В. Флоксеннаар, Смете и др. // Черные металлы. 1985 № 3 с. 26−33.
  77. Strumple L.A., Rosi М.А. Efforts to prolong living life atBethlehem Steels «L» Blast Furnace. Proceedings 43 Ironmaking Conference, 1984 № 43 p. 173−177
  78. Патент 56−9247. Япония МКИ С 21 В 9/00
  79. Контроль состояния гарнисажа в доменной печи. / Г. В. Горбунов, Н.Н. Баба-рыкин, И. П. Манаепко и др. // Металлург № 10, 1981
  80. В.Г. Исследование доменного процесса при выплавке передельного чугуна / В. Г. Удовенко, В. А. Марсувеский, В. С .Новиков // Сталь 1985 № 8.
  81. С.М. Охлаждение доменных печей. С. М. Андоньев, О.В. Филипь-ев, Г. А. Кудинов / М.: Металлургия 1972 г.
  82. X. Охлаждение доменных печей теоретические основы. / X. Крамер, С. Стрибер // Черные металлы 1986 № 5
  83. Сокращение тепловых потерь доменных печей. / А. В. Бородулин, В.В. Кана• ев, Н. Н. Кобеза и др. // Сталь 1984 № 2
  84. Оценка влияния некоторых факторов на тепловые потери с водой охлаждающей шахту доменной печи. / В. Е. Левченко, Н. Г. Васильев, М. Е. Алпаев и др. // Известия ВУЗов Ч.М. 1986 № 9 с. 39
  85. .Ф. Практика доменного производства / Б. Ф. Чернобривец,
  86. B.В. Капорулин, В. А. Завидонский М.: Металлургия 1992 111 с.
  87. Г. Промежуточный режим работы двух доменных печей / Г. Высоцкий, Д. Винцер // Черные металлы. 1984. № 21. с. 3−5
  88. Работа системы охлаждения верха доменной печи / Е. Е. Гаврилов, В.Л. По-крышкин, В. В. Канаев и др. // Вопросы производства чугуна в доменных печах. М.: Металлургия 1984. с. 43−46
  89. Совершенствование системы охлаждения доменной печи объемом 5000 м / А. В. Бородулин, М. Д. Жембус, В. В. Канаев и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность 1980 № 3. с. 28−30
  90. Weidenmueller Н., Hille Н., Bellaire К. Blast furnace cooling systems // Iron and Steel Engineer 1986. № 4 P. 48−57.
  91. А.В. Инверсия температурного поля и проблемы устойчивости работы доменной печи /А.В. Бородулин, Н. М. Можаренко, А. П. Пухов // Сталь 1993 г. с. 15−20
  92. Д. Влияние загрузки шихты на температурные напряжения в стенах доменной печи. / Д. Роземени // Черные металлы 1976 № 4
  93. Д. Теория и практика работы доменных печей с плитовыми холодильниками / Д. Роммани Д. Винцер // Iron and Steel Ing. 1979 № 1
  94. Стойкость шахт доменных печей / В. А. Улахович, В. И. Солодков, В. А. Шатлов и др. // Сталь 1983 № 8 с. 34
  95. В.Я. Контроль потерь тепла в доменной печи / В. Я. Кожух // Сталь 1965 г. № 4 с. 298−301
  96. Об информативности тепловых потерь рабочего пространства доменных печей / А. В. Бородулин, А. П. Васильев, Е. Л. Глуценко, А. Л. Руглевский,
  97. C.И. Ярунин // 2-я междунар. научно-практич. Конференция «Автоматизированные печные агрегаты и энергосберегающие технологии в металлургии» Москва 3−5 декабря 2002 г. с. 424−426
  98. .И. Теплообмен в доменной печи / Б. И. Китаев, Ю. Г. Ярошенко, Лазарев Б. Л. М.: Металлургия 1966 355 с.
  99. Разработка и применение математической модели пластичной зоны доменной печи. Inaba Shinichi, Kobayashi Isao, Isobe Mitsutoshi, Takano Sei «Ko-бэ сэйко гихо, Kobe Steel Eng. Repts», 1984, 34 № 4 59−64 (РЖМет 1985 5B 161)
  100. E.H. Статистические методы построения эмпирических формул: Учеб. пособие. / Е. Н. Львовский М.: Высш. Школа 1982 — 224 с.
  101. Современные доменные печи ФРГ Экспресс-информация. Выпуск № 20 1985 г. с. 8−15
  102. Теплотехнический анализ оптимального соотношения параметров футеровки и системы охлаждения шахты доменной печи / А. С. Пляшкевич, К. К. Стрелов, А. С. Фрайдерберг, Н. П. Сорокин // Сталь 1976 № 3 с. 209−213
  103. Behavior of cohesive zone in blast furnace. Tashiro K., Kanayama U., Hara Y., Okuno Y., Fujita K. «HF 80 Congr. Haut. Fourneau, Aries, 1980 Vol 1» S. 1, 1980, III 1Л III l/II (РЖМет 1982 9B 167)
  104. Ohno Yotaro e.a. «Tetsu to hagane, J. Iron and Steel Inst. Jap.», 1984, 68, № 4, 112 (РЖМет 1982 1 IB 138)
  105. Применение математических методов и ЭВМ для анализа и управления доменным процессом. / И. Г. Товаровский, Е. И. Райх, К. К. Шкодин В.А. Ула-хович М.: Металлургия 1978 264 с.
  106. А.Н. Современный доменный процесс / А. Н. Рамм М.: Металлургия 1980 304 с.
  107. И.Г. Доменная плавка. Эволюция, ход процессов, проблемы и перспективы / И. Г. Товаровский Днепропетровск: Пороги 2003 596 с.
  108. Повышение производительности доменной печи Экспресс-информация. Выпуск № 20 1985 г.
  109. И.Ф. Расчет потерь тепла в доменных печах при математическом моделировании процесса / И. Ф. Курунов, С. Лавани, Л. А. Фурсова, А.И. Ис-теев, А. В. Ганчев // Пр-во чугуна: Межвуз. сборник. Магнитогорск. МГМИ 1992 г. с. 35−42
  110. .Н. Неполадки и аварии в работе доменных печей / Б. Н. Жеребин, А. Е. Пареньков Новокузнецк 2001 г. с. 276
  111. Н.К. Газодинамика, профиль и стойкость футеровки доменной печи / Н. К. Леонидов, В. Л. Покрышкин // Пр-во чугуна: Межвуз. Сборник МГМИ Свердловск: изд. УПИ, 1987 г. с. 53−60
  112. И.Ф. Опыт использования в шихте доменной печи брикетов из железосодержащих шламов / И. Ф. Курунов, В. М. Кукарцев, И. С. Яриков, В. Л. Емельянов, В. Н. Титов // Металлург № 10, 2003 г. с. 36−38
  113. И.Ф. Производственный рециклинг железосодержащих шламов путем их окускования и проплавки в доменной печи (опыт ОАО НЛМК) / / И. Ф. Курунов, В. М. Кукарцев, И. С. Яриков, В. Л. Емельянов, В. Н. Титов // Сталь № Ю2003 г. с. 15−19
  114. И.Ф. Опыт промышленного испытания шунгита при выплавке передельного чугуна в мощной доменной печи / И. Ф. Курунов, И. С. Яриков, С. С. Ляпин, Д. Д. Иванов, В. И. Титов, И. И. Туктамышев // Сталь № 7 2003 г. с. 9−13
  115. Металлургия чугуна: Учебник для вузов. 3-е изд. перераб. и доп. / под редакцией Ю. С. Юсфина. М.: ИКЦ «Академкнига», 2004. — 774 е.: ил.
  116. В.Н. Методика расчета степени прямого восстановления / Титов В. Н., Иноземцев Н. С., Коршиков Г. В. // Теория и технология производства чугуна и стали сб. научн. трудов. Липецк: ЛЭГИ. 2000 — 259 с.
Заполнить форму текущей работой

На отлично!