Диплом, курсовая, контрольная работа
Помощь в написании студенческих работ

Бандажи тягового подвижного состава повышенной эксплуатационной стойкости

Диссертация: Бандажи тягового подвижного состава повышенной эксплуатационной стойкости
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В работе рассмотрены основные виды повреждений локомотивных бандажей в эксплуатации и их эволюция за последние 50 лет, а также подробно исследовано влияние остаточных напряжений на повреждаемость локомотивных бандажей. Приведены особенности и недостатки современного технологического процесса производства бандажей на ОАО «НТМК» и выполнен сравнительный анализ технических требований к бандажной… Читать ещё >

Содержание

  • 1. АНАЛИЗ ПОВРЕЖДАЕМОСТИ ЛОКОМОТИВНЫХ БАНДАЖЕЙ В ЭКСПЛУАТАЦИИ
    • 1. 1. Основные виды повреждений локомотивных бандажей в эксплуатации и их эволюция
    • 1. 2. Экспериментальные данные о повреждаемости бандажей из различных марок сталей в эксплуатации
    • 1. 3. Влияние остаточных напряжений на повреждаемость локомотивных бандажей
  • 2. АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ СОСТАВА И СТРУКТУРЫ НА СВОЙСТВА БАНДАЖНОЙ СТАЖ
    • 2. 1. Механические свойства стали
    • 2. 2. Износостойкость
    • 2. 3. Контактно-усталостная выносливость
    • 2. 4. Термическая стойкость
    • 2. 5. Циклическая трещиностойкость и сопротивление хрупкому разрушению
  • 3. РАЗВИТИЕ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЛОКОМОТИВНЫХ БАНДАЖЕЙ
    • 3. 1. Основные этапы развития бандажного производства
    • 3. 2. Развитие технических требований к бандажной стали
    • 3. 3. Требования к бандажной стали по ГОСТ
    • 3. 4. Требования к бандажной стали по ISO
    • 3. 5. Особенности и недостатки современного технологического процесса производства бандажей
  • 4. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ ДЛЯ ВЫБОРА ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА И РЕЖИМА ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ БАНДАЖЕЙ ПОВЫШЕННОЙ ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ СТОЙКОСТИ
  • 4. Jil. Влияние содержания углерода и легирующих элементов на структурные превращения в углеродистых сталях
    • 4. 2. Особенности производства бандажной стали на ОАО «НТМК»
    • 4. 3. Прокаливаемость бандажной стали
  • 5. РАЗРАБОТКА ТЕХНИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ НА БАНДАЖИ ПОВЫШЕННОЙ ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ СТОЙКОСТИ
    • 5. 1. Выбор химического состава и механических свойств бандажной стали
    • 5. 2. Выбор режима термической обработки и изготовление опытных бандажей
  • 6. МЕТОДИКИ ПРОВЕДЕНИЯ ИССЛЕДОВАНИЙ И ИСПЫТАНИЙ ЛОКОМОТИВНЫХ БАНДАЖЕЙ В ЛАБОРАТОРНЫХ УСЛОВИЯХ И В ЭКСПЛУАТАЦИИ
    • 6. 1. Лабораторные исследования
    • 6. 2. Стендовые испытания
    • 6. 3. Полигонные испытания локомотивных бандажей
  • 7. РЕЗУЛЬТАТЫ ЛАБОРАТОРНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ И ПОЛИГОННЫХ ИСПЫТАНИЙ ОПЫТНЫХ ЛОКОМОТИВНЫХ БАНДАЖЕЙ ПОВЫШЕННОЙ ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ СТОЙКОСТИ
    • 7. 1. Механические свойства, макро- и микроструктура стали
    • 7. 2. Износостойкость, контактно-усталостная выносливость и вязкость разрушения
    • 7. 3. Распределение остаточных напряжений
    • 7. 4. Полигонные испытания опытной партии локомотивных бандажей
  • 8. РАСЧЕТ ЭКОНОМИЧЕСКОГО ЭФФЕКТА
  • ВЫВОДЫ

Бандажи тягового подвижного состава повышенной эксплуатационной стойкости (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Локомотивные бандажи являются одним из наиболее ответственных элементов конструкции тягового подвижного состава железных дорог. Их долговечность существенно влияет на эксплуатационные расходы, а разрушения недопустимы, так как создают непосредственную угрозу безопасности движения.

В настоящее время бандажи локомотивов уступают по механическим свойствам (в частности, по твердости) вагонным колесам и рельсам, а также их зарубежным аналогам [1]. Например, в международный стандарт на бандажи ISO 1005−1 еще в 1994 году была включена сталь марки C77GT с содержанием углерода 0,77−0,80% и прочностью 1050−1200 МПа. Прочность отечественных бандажей из стали марки 2, изготавливаемых в настоящее время по ГОСТ 398–96, не превышает 1100 МПа. Твердость серийных бандажей относительно не высока (не более 285 НВ на глубине 20 мм от поверхности катания) и наблюдается большой перепад ее по сечению, что обусловлено низкой прокаливаемостью бандажной стали марки 2 и недостатками существующей технологии закалки в стопах. При этом на российских железных дорогах в последние годы произошло значительное изменение условий эксплуатации тягового подвижного состава, в результате чего увеличилось число преждевременных обточек бандажей по причине износных и контактно-усталостных повреждений.

Анализ повреждаемости бандажей в эксплуатации свидетельствует, что основной причиной их преждевременных обточек являются повреждения гребня в виде износа по толщине и остроконечного наката. Согласно статистическим данным, вследствие интенсивного износа гребней производится до 75% всех обточек бандажей тепловозов и до 50% -электровозов. Вторая по важности причина частых обточек — повреждение поверхности катания дефектами контактно-усталостного происхождения (преимущественно у бандажей электровозов).

Фактический средний пробег локомотивных бандажей (за исключением бандажей пассажирских электровозов, эксплуатируемых на равнинных участках сети железных дорог) почти в два раза ниже, чем установленный ресурс до среднего ремонта, при котором должна производиться их замена (600 тыс. км для тепловозов и 800 тыс. км для электровозов).

Большие проблемы возникают в связи с нечастыми, но очень опасными случаями разрывов локомотивных бандажей в эксплуатации в результате образования усталостных трещин в гребне (около 80% всех разрушений). Пробег до разрушения таких бандажей, как правило, не превышает 100 тыс. км, что приводит к необходимости преждевременной их замены и дополнительным финансовым затратам на локомотивное хозяйство. Практика эксплуатации локомотивов показывает, что своевременно отследить возникновение усталостной трещины в бандаже и предотвратить аварийную ситуацию практически невозможно.

Основной целью диссертационной работы является повышение эксплутационной стойкости локомотивных бандажей за счет увеличения прочностных характеристик стали с учетом требований надежности в эксплуатации.

Диссертационная работа проведена на основании указания ОАО «РЖД» № П-ВГ-235 от 12 ноября 2004 года в соответствии с планом НТР на 2004;2006 год (программа НИОКР 7.11.07 «Локомотивные бандажи повышенной твердости и эксплуатационной стойкости»).

В настоящей работе поставлены и решены следующие задачи:

1) Повышение износостойкости бандажей не менее чем в полтора раза;

2) Повышение контактно-усталостной выносливости бандажей на 25−30%;

3) Доведение ресурса бандажей до 600−700 тыс. км.

В работе рассмотрены основные виды повреждений локомотивных бандажей в эксплуатации и их эволюция за последние 50 лет, а также подробно исследовано влияние остаточных напряжений на повреждаемость локомотивных бандажей. Приведены особенности и недостатки современного технологического процесса производства бандажей на ОАО «НТМК» и выполнен сравнительный анализ технических требований к бандажной стали отечественного и европейского стандартов.

Проведен анализ влияния химического состава и структуры бандажной стали на ее служебные свойства. Проанализировано влияние содержания углерода, легирующих элементов и примесей на структурные превращения и прокаливаемость бандажной стали производства НТМК. На основе теоретических предпосылок проведен расчет химического состава бандажных сталей повышенной твердости и выбор режима их термической обработки.

Разработаны две новые марки легированной хромом бандажной стали с повышенной твердостью (320−360 НВ на глубине 20 мм от поверхности катания):

1) Марка «П» — с повышенным содержанием углерода;

2) Марка «Б» — с пониженным содержанием углерода.

Опытные бандажи из указанных марок стали были подвергнуты комплексным лабораторным и стендовым испытаниям. Установлено, что сталь марки «П» превосходит серийную сталь по основным характеристикам эксплуатационной стойкости и имеет необходимый запас вязкости разрушения. Сталь марки «Б» показала неудовлетворительные результаты.

На заключительном этапе работы проведены полигонные испытания опытных локомотивных бандажей повышенной эксплуатационной стойкости из стали марки «П». Результаты лабораторного исследования и полигонных испытаний бандажей приведены подробно.

При выполнении работы были проанализированы и учтены исследования и разработки в области повышения эксплуатационной стойкости локомотивных бандажей таких известных ученых, как Щапов Н. П., Ларин Т. В., Кислик В. А., Узлов А. Г., Девяткин В. П., Школьник JI.M. и Марков Д.П.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Разработана новая марка бандажной стали непрерывной разливки с повышенным содержанием углерода (0,65−0,75%) и хрома (0,2−0,6%), с уровнем твердости 320−360 НВ, показавшая при полигонных и эксплуатационных испытаниях повышенную износостойкость и контактно-усталостную выносливость по сравнению с серийной сталью.

2. На практике показано, что бандажи из стали повышенной прокаливаемости и закаливаемости (с повышенным содержанием углерода и хрома) не более склонны к образованию термомеханических трещин, чем серийные.

3. Показано, что при снижении содержания углерода до 0,4−0,5% и повышении содержании хрома до 0,8−1,2% в бандажах появляется игольчатая микроструктура верхнего бейнита с низкой контактно-усталостной выносливость и циклической вязкостью разрушения.

Практическая ценность работы:

1) Разработана нормативная документация в виде технических условий ТУ 0941−096оп-1 124 323−2004 «Бандажи черновые локомотивные повышенной износостойкости»;

2) Изготовлена опытная партия локомотивных бандажей повышенной износостойкости из высокоуглеродистой стали марки «П».

Внедрение локомотивных бандажей повышенной твердости из стали марки «П», имеющих срок службы не менее 600 тыс. км и обладающих высокой стойкостью к износу и образованию выщербин, принесет общий экономический эффект не менее 326,3 млн руб. в год с учетом эксплуатационных расходов.

Выводы.

1. Проведенные эксперименты показали, что для увеличения износостойкости бандажей не менее чем в полтора раза и контактно-усталостной выносливости на 25−30% необходимо повысить их твердость до 320−360 НВ.

2. Показано, что можно добиться повышения прочностных свойств и прокаливаемости бандажной стали без существенного снижения пластических свойств за счет оптимизации ее химического состава путем варьирования содержания углерода, хрома и ванадия.

3. Разработаны технические условия ТУ 0941−096оп-1 124 323−2004 на новые бандажные стали, существенно превосходящие по комплексу механических свойств стандартную сталь марки «2»: 1) сталь марки «Б» с 0,4−0,5% углерода и 0,2−0,6% хрома- 2) сталь марки «П» с 0,65−0,75% углерода и 0,8−1,2% хрома.

4. Лабораторное исследование показало, что сталь марки «П» превосходит серийную сталь по основным характеристикам эксплуатационной стойкости (износостойкость и предел контактно-усталостной выносливости выше на 60% и 25% соответственно) и имеет необходимый запас вязкости разрушения. Результаты лабораторного исследования стали марки «Б» являются неудовлетворительными.

5. Полигонные испытания показали, что опытные бандажи повышенной твердости из стали марки «П» обладают высокими эксплуатационными свойствами: средняя интенсивность изнашивания гребней в 2 раза ниже, чем у серийных бандажей, проката практически нет. На серийных бандажах обнаружены выщербины контактной усталости, в то время как на опытных бандажах они отсутствовали.

7. Исследование окружных остаточных напряжений в бандажах показало, что применение легированной стали с повышенными прочностными свойствами позволяет увеличить уровень сжимающих напряжений в поверхностном слое бандажа, не приводя в то же время к достижению критического уровня растягивающих напряжений в центре сечения.

8. Общий экономический эффект от внедрения локомотивных бандажей повышенной эксплуатационной стойкости из стали марки «П» с учетом эксплуатационных расходов составит 326,3 млн руб./год.

Федеральное государственное унитарное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт железнодорожного транспорта (ФГУП ВНИИЖТ).

ОКП 09 4100 СОГЛАСОВАНО.

Заместитель руководителя 5тгамента лоцсщртивного Машталер 004 г.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.С., Пашолок И. Л., Цюренко В. Н. Колеса повышенной эксплуатационной стойкости для грузовых вагонов нового поколения / Сб. науч. тр.: Развитие железнодорожного транспорта в условиях реформ. М.: Интекст, 2003. С. 199 206.
  2. Инструкция по формированию, ремонту и содержанию колесных пар тягового подвижного состава железных дорог колеи 1520 мм ЦТ-329. М.: Техинформ, 2000.136 с.
  3. Г. И. Методы повышения эксплуатационной стойкости бандажей локомотивных колес / Сб. науч. тр.: Развитие железнодорожного транспорта в условиях реформирования. М.: Интекст, 2006. С. 214 220.
  4. М.Ф. Причины роста интенсивности бокового износа рельсов и гребней колес. М.: Транспорт, 1992.46 с.
  5. В.М. Снижение интенсивности износа гребней колес и бокового износа рельсов // Железнодорожный транспорт. 1992. № 12. С. 30 34.
  6. Т.В. Износ стали в зависимости от твердости и содержания в ней углерода // Вестник ВНИИЖТ. 1956. № 4. С. 26 29.
  7. Т.В. Проблема повышения срока службы бандажей и цельнокатаных колес подвижного состава железных дорог: Дисс. д-ра тех. наук. М., 1956. 436 с.
  8. В.А., Бураков В. А. О структурных превращениях при образовании тормозных повреждений на поверхности трения // Машиноведение. 1972. № 4. С. 12−15.
  9. Т.В., Девяткин В. П., Малоземов Н. А. Повышение износостойкости паровозных деталей. М.: Трансжелдориздат, 1955.168 с.
  10. Ю.А., Ушаков Б. К., Секей А. Г. Технология термической обработки стали. М.: Металлургия, 1986.424 с.
  11. А.В. Технологические остаточные напряжения. М.: Машиностроение, 1973. 216 с.
  12. А.А., Няшин Ю. И., Трусов П. В. Остаточные напряжения: теория и приложение. М.: Наука, 1982.111 с.
  13. Структурное и напряженно-деформированное состояние бандажей колес локомотивов при закалке / С. Н. Киселев, А. С. Киселев, Н. К. Орлов, И. Л. Пашолок, А. В. Саврухин // Вестник ВНИИЖТ. 1991. № 1. С. 42 46.
  14. И.К., Макаева Т. С., Шмаков Е. Н. Разупрочнение транспортного металла при отпуске // Металлургическая и горнорудная промышленность. 1970. № 1.
  15. Дефекты стали / Справочник под редакцией С. М. Новоюценовой, М. И. Виноград. М.: Металлургия, 1984. 200 с.
  16. Р., Ланге Н. Неметаллические включения в стали. М.: Металлургия, 1968.124 с.
  17. Оценка величины остаточных напряжений в цельнокатаных вагонных колесах / Л. М. Школьник, Д. П. Марков, М. И. Староселецкий, Л. И. Бондаренко, Л. В. Чуприна // Вестник ВНИИЖТ. 1989. № 8. С. 41 44.
  18. В.Б. Факторы, влияющие на взаимодействие между бандажом и ободом электровозной колесной пары: Дисс. канд. тех. наук. М., 1954.
  19. В.Г., Иванов В. В., Грек В. П., Никольская Э. Н. О надежности соединения бандажа с колесным центром // Вестник ВНИИЖТ. № 8. 1986. С. 23−27.
  20. М.Ф., Коган А. Я. Взаимодействие пути и подвижного состава. М.: Транспорт, 1986. 560 с.
  21. И.А. Остаточные напряжения. М.: Машгиз, 1963. 232 с.
  22. А.П. Металловедение. М.: Металлургия, 1986. 544 с.
  23. М.И., Грачев С. В., Векслер Ю. Г. Специальные стали. М.: Металлургия, 1985.408 с.
  24. Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов. М.: Металлургия, 1993.448 с.
  25. .Н., Макарова В. И., Мухин Г. Г. Материаловедение: Учебник для вузов. М.: Изд-во МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2002. 648 с.
  26. И.Г., Данченко Н. И. Влияние скорости охлаждения при закалке на свойства углеродистой стали // Металловедение и термическая обработка металлов. № 5.1971. С. 54−56.
  27. И.Г., Макаев Т. С. Влияние углерода на свойства цельнокатаных железнодерожных колес / Сб. тр. ИЧМ МЧМ СССР. Вып. 36.1970.
  28. Т.В., Девяткин В. П., Кривошеев В. Н. Об использовании легированной стали для цельнокатаных колес // Вестник ВНИИЖТ. № 5. 1959. С. 32−35.
  29. А. А. Металловедение. М.: Меиаллургиздат, 1956.496 с.
  30. К.Ф., Узлов И. Г. Сб.: Металловедение и термическая обработка стали и чугуна / Тр. ИЧМ АН УССР. Т. XVII. Изд. АН УССР. 1961. С. 66 71.
  31. Н.Ф. Металловедение и термическая обработка. М.: Машгиз, 1958 .432 с.
  32. М.Е. Теория термической обработки. М.: Металлургия, 1984. 328 с.
  33. Т.В. Износ и пути продления срока службы бандажей железнодорожных колес/Труды ВНИИЖТ. Вып. 165. М., 1958. 168 с.
  34. В.А. Износ углеродистой бандажной стали. М.: Трансжелдориздат, 1938. 144 с.
  35. Т.В. Об оптимальной твердости элементов пары трения колесо-рельс // Вестник ВНИИЖТ. 1965. № 3. С. 5 9.
  36. A.M., Ларин Т. В., Парышев Ю. М., Хургин Л. С. О соотношении твердостей рельсовой и колесной стали // Вестник ВНИИЖТ. 1983. № 6. С. 34−38.
  37. Т.В. Локомотивные бандажи повышенной эксплуатационной стойкости // Вестник ВНИИЖТ. № 3.1986 С. 26 29.
  38. Д.П. Повышение твердости колес подвижного состава (предпосылки и перспектива) // Вестник ВНИИЖТ. 1995. № 3. С. 10 17.
  39. Bierogel Е. Verscheib von radrifen. Stahl und Eisen. 1971. N 235. p.p. 1335−1336.
  40. Д.П. Трибологические аспекты повышения износостойкости и контактно-усталостной выносливости колес подвижного состава: Дисс. д-ра тех. наук. М.: ВНИИЖТ, 1996. 385 с.
  41. .И. Износостойкость материалов. М.: Машиностроение, 1980. 52 с.
  42. Eilender W., Oertel W. Archiv fur das Eisenhuttenwesen. N112. 1934. p.p. 561 -565.
  43. Д.В. Износ металлов. M, 1938. 148 с.
  44. Clayton P., Sawley K.J., Bolton P.J., Pell G.M. Wear of bainitic steels // Wear. N120. 1987. p.p. 199−220.
  45. Development of bainitic steel rail with excellent surface damage resistance. Ueda M., Uchino K., Kageyama H., Motohiro K., Kobayash A. STS-Conference: Wheel/Rail Interface. Moscow, 1999.
  46. High strength bainitic steel rails for heavy haul railways with superior damage resistance. Mitao S., Yokoyama H., Yamamoto S., Kataoka Y., Sugiyama T. STS-Conference: Wheel/Rail Interface. Moscow, 1999.
  47. Clayton P., Jin N. Unlubricated sliding and rolling/sliding wear of continuosly cooled, low/medium carbon bainitic steels // Wear. V200.1996. p.p. 74 82.
  48. Clayton P., Devanathan R. Rolling/sliding wear behavior of a chromium-molybdenum rail steel in perlitic and bainitic conditions // Wear. N156. 1992. p.p. 121−131.
  49. Clayton P., Su X. Surface initiated fatigue of perlitic and bainitic steels under water lubricated rolling/sliding contact // Wear. V 200. 1996. p.p. 63 73.
  50. JI.M., Фофанова A.B., Марков Д. П. Эксплуатационная стойкость колес из углеродистой и ванадиевой стали в пассажирских поездах // Вестник ВНИИЖТ. № 5.1991. С. 32−36.
  51. Т.В. Исследование механизма износа, усталостного выкрашивания, образования выщербин и наволакивания на поверхности катания цельнокатаных колес / Труды ЦНИИ МПС. Вып. 571. 1977. С. 51 68.
  52. Turley D.M., Doule E.D., Samuels L.E. The structure of damaged layer on metals / Proc. Int. Conf. Prod. Eng. Tokyo. 1974. p. 2. p.p. 142 147.
  53. Chausen R., Martin P. Changes in the surface zone of samples after shot-peening. Z. Wirtschaftiche Fertigung. V. 74.1979. p.p. 334 340.
  54. К. Механика контактного взаимодействия. М.: Наука, 1995.215 с.
  55. О.Н. Влияние основных факторов на контактную долговечность: тезисы докладов на II Международном симпозиуме по трибофатике. М., 1996. С. 74 75.
  56. Т.В., Девяткин В. П. Контактная прочность машиностроительных материалов. М., 1964. С. 147 -151.
  57. Г. К. Контактная усталость зубьев прямозубых шестерен. М., 1950. 173 с.
  58. .Д., Костецкий Б. И. Износ в зубчатых передачах // Вестник машиностроения. 1947. № 12. С. 8 -12.
  59. Way S. Pitting due to rolling contact // Applied Mechanics. V. 2. N2. 1935.
  60. М.М. Контактная прочность материалов. М.: Машиностроение, 1946. 235 с.
  61. Цельнокатаные железнодорожные колеса. Ларин Т. В., Девяткин В. П., Кривошеее В. Н. Наумов И.В., Чалых В. И. / Труды ЦНИИ МПС. Вып. 124. М.: Трансжелдориздат, 1956.187 с.
  62. Н.Я. Сопротивление контактной усталости и износостойкость рельсовой стали: Дисс. канд. тех. наук. М.: ВНИИЖТ, 1985.
  63. Л.Б. Контактная прочность машиностроительных материалов. М., 1964.187 с.
  64. В.А., Бураков В. А. Повышение стойкости колесной стали к наволакиванию металла в процессе торможения // Труды ВНИИЖТ. 1972. № 466. С. 102−106.
  65. Т.В., Вихрова A.M. О причинах разрушения вагонных колес в эксплуатации // Вестник ВНИИЖТ. 1983. № 1. С. 33 36.
  66. Ф., Аргон А. Деформации и разрушение металлов. М.: Мир, 1970.443 с.
  67. М.Л., Займовский В. А. Механические свойства металлов. М.: Металлургия. 1979. 496 с.
  68. Л.М. Методика усталостных испытаний. Справочник. М.: Металлургия, 1978. 304 с.
  69. Л.М. Скорость роста трещин и живучесть металла. М.: Металлургия, 1973. 216 с.
  70. Я.М. Хрупкое разрушение стали и стальных деталей. М.: Оборонгиз, 1995. 388 с.
  71. М.Ю., Соломович М. Я. Производство цельнокатаных колес и бандажей. М.: Металлургиздат, 1954. 501 с.
  72. И.Г., Савенков В. Я., Поляков С. Н. Термическая обработка проката. Киев: Техника, 1981. 159 с.
  73. Прокатное производство. Полухин П. И., Федосов Н. М., Королев А. А., Матвеев Ю. М. М.: Металлургия, 1968. 676 с.
  74. В.М. Объемно-поверхностная закалка деталей подвижного состава и верхнего строения пути. М.: Интекст, 2002. 208 с.
  75. С.А., Бухиник Е. Н., Черевик Ю. И. Современное состояние и перспективы обеспечения долговечности термически упрочненных бандажей /
  76. Сб. науч. тр.: Черная металлургия. Наука. Технология. Производство. М.: Металлургия, 1989. С. 352 355.
  77. Л.М., Маркин П. П., Сунгуров А. С., Кардонская С. Д. О повышении долговечности бандажей локомотивов // Железнодорожный транспорт. 1983. № 7. С. 47 49.
  78. А.А., Казарновский Д. С. Влияние легирующих элементов на свойства колесной стали / Сб. тр. Укр. НИИ Металлов. Вып. 10. 1964. С. 316−327.
  79. B.C. Основы легирования стали. М.: Металлургия, 1964. 684 с.
  80. А.П., Матросов Ю. И. Влияние кремния на склонность железа высокой чистоты к хрупкому разрушению // Известия АН СССР, сер. Металлы. 1968. № 2. С. 167−171.
  81. А.П., Никитин В. Н. Влияние углерода, кремния и марганца на склонность к хрупкому разрушению железа и стали // Металловедение и термическая обработка металлов. 1965. № 1.
  82. И. Г., Школа В. И. Влияние небольших добавок ванадия на структуру и свойства конструкционной стали в термически упрочненном состоянии / Сб.: Вопросы производства и эксплуатации железнодорожных колес и осей. ИЧМ, Днепропетровск, 1971. С. 64 70.
  83. С.И., Савон А. И., Михайлова И. В. Влияние микролегирования на структуру и механические свойства рельсовой стали // Металловедение и термическая обработка металлов. 1989. № 6. С. 49 52.
  84. К.Ф., Савенков В. Я. Исследование влияния легирующих элементов на свойства металла термически обработанных ж. д. колес / Труды ИЧМ АН УССР. № 18.1962. С. 51 57.
  85. Металловедение и термическая обработка стали. Справ, изд. под редакцией Бернпггейна М. Л., Рахштадта А. Г. т. 2. М.: Металлургия, 1983. 368 с.
  86. Д.П. Влияние легирующих элементов на прокаливаемость колесных сталей // Вестник ВНИИЖТ. 1994. № 7. С. 18−21.
  87. Л.М., Марков Д. П. и др. Прокаливаемость стали как резерв повышения износостойкости бандажей и колес // Вестник ВНИИЖТ. 1990. № 8. С. 32−36.
  88. Исследование взаимосвязи химического состава и свойств колесной стали методом физико-химического моделирования / И. Г. Узлов, Э. В. Приходько,
  89. О.Н. Перков, Н. И. Данченко, М. И. Староселецкий, И. Е. Варивода // Металлургическая и горнорудная промышленность. 1982. № 3. С. 22 24.
  90. Я.Б. Механические свойства металлов. Механические испытания. Конструкционная прочность. Часть вторая. М.: Машиностроение, 1974. 368 с.
  91. Э. Специальные стали. М.: Металлургия, 1966.1274 с.
  92. В.В. Теория сварочных процессов. М.: Высшая школа, 1988. 559 с.
  93. В.В., Лазарев Г. Е. Лабораторные испытания материалов на трение и износ. М.: Наука, 1965.115 с.
  94. Markov D.P. Laboratory tests for wear of rail and wheel steels // Wear. N 181. 1995. p.p.181−183.
  95. И.В. Трение и износ. М.: Машиностроение, 1968. 480 с.
  96. Д.П. Требования к машинам для испытания на износ рельсовых и колесных сталей // Вестник ВНИИЖТ. 1994. № 3. С. 22 26.
  97. Д.П. Исследование влияния давлений на износ колесных и рельсовых сталей // Вестник ВНИИЖТ. № 2.1994. С. 28 32.
  98. Д.П. Совершенствование определения износостойкости методом лунок // Трение и износ, т. 14. № 3.1993. С. 601 605.
  99. Н.М., Крагельский И. В., Фисун Л. Е. О природе заедания при сухом и граничном трении // Трение и износ. 1980. № 2. С. 197 208.
  100. А. П. Заедание металлов и методы его предотвращения при трении // Трение и износ. 1980. № 2. С. 197 208.
  101. А.В. Факторы, определяющие напряженное состояние и долговечность при качении под нагрузкой: тезисы докладов на II Международном симпозиуме по трибофатике. М., 1996.
  102. М.М., Ларин Т. В. Влияние проскальзывания на контактную выносливость рельсовой стали // Вестник ВНИИЖТ. 1968. № 2. С. 23 25.
  103. К., Рорбах Р. Измерение напряжений и деформаций. Перевод с немецкого Красонтовича Ю. Ф., под редакцией Пригоровского Н. И. М.: Машиностроение, 1961. 536 с.
  104. В.В., Замащиков Ю. Н. Построение эгаоры интенсивности остаточных напряжений по распеределению микротвердости в поверхностном слое образца / Сб.: Повышение эксплуатационных свойств деталей машин технологическими методами. Иркутск, 1980. С. 41 -45.
  105. И.Г., Приходько А. П. О характере распределения остаточных напряжений в цельнокатаных колесах // Вестник машиностроения. № 11. 1964. С. 21−27.
  106. НБ ЖТ ТМ 02−98 «Металлопродукция для железнодорожного подвижного состава. Нормы безопасности». Москва, издание официальное.
  107. ГОСТ Р 52 366−2005. Бандажи черновые для локомотивов железных дорог широкой колеи. Типы и размеры. М.: Стандартинформ, 2005. 5 с.
  108. А.М., Колокольников С. В., Плохов Е. М. Ремонт электроподвижного состава железных дорог. М.: Транспорт, 1988. 208 с.
  109. Стандарт отрасли ОСТ 32.181−2001 «Система разработки и постановки продукции на производство». М.: МПС России, 2001.
  110. В.Г. и др. Боковой износ рельсов и гребней колесных пар подвижного состава в кривых / Тр. Хаб. ИИЖТ. Хабаровск, 1991.143 с.
  111. С.М. Боковой износ рельсов на кривых // Тр. ВНИИЖТ. Вып. 207. 1961.
  112. Л. Г. Джанполадова Л.А. Работа рельсов в кривых в различных эксплуатационных условиях // Сб. тр. ВНИИЖТ: Скорости движения поездов в кривых. М.: Транспорт, 1988. С. 72 79.
  113. Ю.А., Сафонова А. И. Методические особенности бухгалтерского учета колесных пар // Вестник ВНИИЖТ. 2006. № 3. С. 43 47.
  114. В.М., Мазо Л. А., Писаревский Г. Е. Методика определения эффекта внедрения мер по снижению износа гребней колес и рельсов № ЦЭУЭП-26/13. М.: ВНИИЖТ, 1997.15 с.
Заполнить форму текущей работой

На отлично!