Энерго-, ресурсосбережение при эксплуатации холодильных установок
На системах с температурой кипения Т0=-40 работали 3 компрессорных двухступенчатых агрегата АД-55−7−5 с общим числом часов работы 1500, два циркуляционных насоса ЦНГ-68 (один резервный) с общим числом работы 820, 7 воздухоохладителей ВОГ-250 с числом работы 5500 час. Исходные данные Аммиачная холодильная установка, расположенная в г. Херсоне, работает на 2 температуры кипения -10/ -40/ C0 .За… Читать ещё >
Энерго-, ресурсосбережение при эксплуатации холодильных установок (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ УКРАИНЫ ОДЕССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ХОЛОДА Кафедра: «Холодильных машин и установок»
Контрольная работа по теме Энерго-, ресурсосбережение при эксплуатации холодильных установок студента гр.151б Катричука Руслана Одесса
2003 г.
1. Исходные данные Аммиачная холодильная установка, расположенная в г. Херсоне, работает на 2 температуры кипения -10/ -40/ C0 .За отчётный период по данным журнала компрессорного цеха получены следующие данные, характеризующие работу холодильной установки.
За отчётный период (месяц) на систему Т0=-10 работали 2 агрегата А-110−7-1 с суммарным числом часов работы 1200, 2 циркуляционных насоса ЦНГ-70 (один резервный) с суммарным числом часов работы 600, 8 воздухоохладителей ВОГ-230 с суммарным числом часов работы 4000, 2 воздухоохладителя ВОП-150 с суммарным числом часов работы 600 и один воздухоохладитель ВОП-100 с суммарным числом часов работы 400 .
На системах с температурой кипения Т0=-40 работали 3 компрессорных двухступенчатых агрегата АД-55−7-5 с общим числом часов работы 1500, два циркуляционных насоса ЦНГ-68 (один резервный) с общим числом работы 820, 7 воздухоохладителей ВОГ-250 с числом работы 5500 час.
В холодильной системе было установлено 3 испарительных конденсаторов ИК-90 с суммарным числом часов работы 2160, одна градирня ГПВ-20 с числом работы 680, 3 насоса оборотного водоснабжения 1,5К-8/19 с суммарным числом работы 800. Средняя температура наружного воздуха То.с.=22С.
По данным электросчётчика, учитывающего работу оборудования холодильной установки, потребление электроэнергии составило 265 050 кВт. Час.
Все исходные данные сводим в таблицу 1
Таблица 1
Характеристика оборудования | Энергопотребляющее оборудование (по режиму работы) | ||||
компрессоры и компрессорные агрегаты | насосы | воздухоохладители | |||
аммиачные | водяные | ||||
РЕЖИМ РАБОТЫ t0=-40
Марка | АД-55−7-5 | ЦНГ-68 | ВОГ-250 | ||
Суммарное число часов работы, ч | |||||
Число оборотов эл.двиг., об/мин. | |||||
Количество | |||||
Характеристика оборудования | Энергопотребляющее оборудование (по режиму работы) | ||||
компресоры и компресорные агрегаты | насосы | воздухоохладители | |||
аммиачные | водяные | ||||
РЕЖИМ РАБОТЫ t0=-10
Марка | А-110 | ЦНГ-70 | ВОГ-230 | ВОП-100 | ВОП-150 | |
Суммарное число часов работы, ч | ||||||
Число оборотов эл.двиг., об/мин. | ||||||
Количество | 2(1 резерв) | |||||
Энергопотребляющее оборудование, обслуживающее все режимы работы
Марка | Конденсатор испарительный ИК-90 | Градирня ГПВ-20 | Насос оборотного водоснабжения 1,5К-819 | |
Суммарное число часов работы, ч | ||||
Количество, шт. | ||||
Среднемесячная температура воздуха Tв=22°С, Твт=16.6°С.
2.Определение технологической нормы расхода электроэнергии В данном случае холодильную установку обслуживают испарительные конденсаторы. Расчёт ведётся графоаналитическим методом. Согласно методике определяем нагрузку на конденсатор Qk со стороны холодильных компрессоров для температур конденсации tk=29. Расчёт сведён в табл. 2.1
Таблица2.1
Марка компресора | Vh, м3/ч | tk, с | pk, кг/ см2 | pk/p0 | pпркг/ см2 | tпр, с | pk/pпр, кг/см2 | tи, с | qv, ккал/м | Q0, ккал/ч | Ne1 | Ne2, кВт | Qk, ккал/ч | ||
t0=-40, p0=0,72 кг/см2
АД-55 | 150,5 | 11,3 | 2,85 | — 10,5 | 3,96 | 0,76 | 82 353,6 | 0,044 | 18,87 | 98 581,8 | |||||
t0=-10, p0=2,9 кг/см2
А-110 | 11,3 | 3,89 | 0,75 | 142 222,5 | 0,045 | 39,3 | 176 020,5 | ||||||||
2.1 Определяем суммарную нагрузку на конденсатор от каждого компрессора.
к=0+860*Ne, ккал/ч (2.1)
где: Q0-холодопроизводительность компрессора, ккал/ч;
Ne-эффективная мощность на валу компрессора, кВт;
t0=-40 82 353,6+86 018,87=98 581,8
t0=-10 142 222,5+86 039,3=176 020,5
2.2 Определяем холодопроизводительность компрессора
0=v (2.2)
где: -коэффициент подачи компрессора, который определяют в зависимости от рабочего отношения давлений;
qv-объёмная холодопроизводительность аммиака, ккал/м3;
Vh-описанный объём компрессора или цилиндров высокого давления м3/ч ;
для t0=-40°C Qо= 0,76 720 150,5=82 353,6
для t0=-10°C Qо = 0,75 630 301=142222,5
2.3 Определяем эффективную мощность для двухступенчатой установки
кВт (2.3)
гдеpпр— промежуточное давление .
t0=-40 Ne=0,0442,85 150,5=18,87
2.4 Промежуточное давление Рпр.
Рпр =, кг/см2 (2.4)
гдеpk-давление конденсации;
p0-давление кипения.
Агрегат АД-55−7-5
2.5 Эффективная мощность на валу компрессора одноступенчатой установки.
кВт (2.5)
Ne=0,0452,9301=39,3 кВт
2.6 определяем суммарную нагрузку на конденсатор при температуре конденсации 25С.
ккал/ч (2.6)
гдеQk1, Qk2…- нагрузка на конденсатор от соответствующего компрессора, ккал/ч;
h1, h2 … — число часов работы каждого компрессора за отчётный период, ч;
zчисло календарных рабочих часов в отчётном периоде (для месяца 720 или 744).
ккал/ч.
2.7 Если система обслуживается однотипными конденсаторами и в рассматриваемый период времени они работали постоянно, для определения нормативной температуры конденсации нужно определить нагрузку на один конденсатор от работающих компрессоров, которая равна:
Qk/=, ккал/ч (2.7)
где: mчисло работающих конденсаторов.
По графику определяем фактическую температуру конденсации при Qk=498 746 ккал/ч и температуре мокрого термометра tмт=16,6С, tk=30,8C.
Производительность конденсаторов ИК-90 при температуре конденсации 40; 35; 30; с и температуре влажного термометра 16,6с определяем по характеристике. Результаты заносим в таблицу 2.2.
Таблица 2.2.
Tk, C | ||||
Qk, тыс. ккал/ч. | 287,5 | 137,5 | ||
Суммарная производительность всех конденсаторов, то есть 3 шт. Результаты заносим в таблицу 2.3.
Таблица 2.3.
Tk, C | ||||
Qk, тыс. ккал/ч. | 862,5 | 412,5 | ||
Все результаты расчёта сведены в таблицу 2.5.
Марка компресора | Vh, м3/ч | T0, с | P0, кг/ см2 | Pк кг/ см2 | Tкс | pk/p0р, кг/см2 | pпр кг/см2 | tпр, с | Pпр/p0, кг/см2 | Tи , с | qv, ккал/м3 | Q0, ккал/ч | ||
АД-55п | 451,5 | — 40 | 0,72 | 2,95 | — 9,5 | 4,1 | 30,8 | 0,75 | 50 793,75 | |||||
А-110 | — 10 | 2,9 | 12,1 | 30,8 | 4,17 | 30,8 | 0,73 | 138 429,9 | ||||||
2.8 Находим мощность, потребляемую электродвигателями вспомогательного оборудования. Мощность двигателей циркуляционных насосов ЦНГ-68, из справочника видно что, при Н=40 составит 9,6 кВт., а насоса марки ЦНГ-70, при Н=20 составит 2,4кВт.
2.9 Мощность потребляемая двигателями вентиляторных градирен, водяных насосов и воздухоохладителей.
N=(0,75…0,8)*Nуст, кВт (2.8)
где Nуст-по приложению 12,13,14 для вентиляторных градирен, водяных насосов и воздухоохладителей.
Мощность двигателей вентиляторов ВОГ-250
N=0,754*2=6 кВт Мощность двигателей вентиляторов ВОГ-230
N=0,754=3 кВт Мощность двигателей вентиляторов ВОП-150
N=0.75*1.1*2=1.65 кBт
Мощность двигателей вентиляторов ВОП-100
N=0.75*1.1*2=1.65 кBт
Мощность двигателя водяного насоса
N=0,75*3=2,25 кВт Мощность потребляемая ТЭНами (приложение 14)
ВОГ-250 N=25кВт ВОГ-230 N=25кВт ВОП-150 N=12кВт ВОП-100 N=12кВт
2.10 Находим расход электроэнергии электродвигателей испарительных конденсаторов ИК-90 за отчётный период Мощность двигателей вентиляторов конденсаторов (приложение12)
кВт Мощность двигателя водяного насоса
кВт Мощность двигателей вентилятора градирни
кВт
2.11 Общий расход электроэнергии испарительных конденсаторов составляет
ик=(Nобщi · общi) (2.9)
где: Nобщi-установленная или потребляемая мощность электродвигателей, кВт.
общi — число часов работы оборудования, ч.
ик=(6,75+3,75)•2160+2,25· 800+0,5025·680=24 821,7 кВт/ч
2.12 Находим расход электроэнергии от электродвигателей испарительных конденсаторов ИК-90, приходящие на разные системы охлаждения.
кВт· ч (2.10)
где: Qkt-нагрузка на конденсатор от работающих на данную температуру компрессоров, ккал/ч;
ht— время работы этих компрессоров;
— суммарный расход энергии от оборудования, кВт/ч.
кВт· ч
кВт· ч Расчёт сведён в таблицу 2.4 для одноступенчатых компрессоров Таблица 2.4
марка компресора | t0, | Q0, ккал/ч | Ne, кВт | Qk, ккал/ч | |
А-110 | — 10 | 138 429,9 | 40,15 | 172 958,9 | |
Расчет для двух ступенчатых компрессоров в таблицу 2.4.1
Таблица 2.4.1
марка компресора | t0, | Q0, ккал/ч | Ne, кВт | Qk, ккал/ч | |
АД-55−7-5в | — 40 | 80 931,4 | 19,97 | 98 105,6 | |
На основании вышеизложенного производим группировку (в таблице 2.5) оборудования, обслуживающего отдельные системы охлаждения.
Таблица 2.5
Наименование оборудования | Число часов работы | Nэ, кВт | Q0, тыс. ккал/ч | ||
T0=-40 | АД-55 ЦНГ-68 ВОГ-250 ТЭНЫ | 19,97 9,6 | 80,931 | ||
T0=-10 | А-110 ЦНГ-70 ВОГ-230 ВОП-100 ВОП-150 ТЭНЫ ТЭНЫ ТЭНЫ | 40,15 2.4 3,0 1,65 1,65 | 138,43 | ||
2.13 Находим технические нормы расхода электроэнергии по отдельным системам охлаждения.
кВтч/тыс.ккал, (2.11)
где: — Мощность электродвигателей компрессоров, обслуживающих систему с данной температурой кипения;
— время работы этих компрессоров;
— холодопроизводительность компрессоров, обслуживающих систему температурой кипения.
2.14 Технологическую норму расхода электроэнергии для всей холодильной установки определяют по формуле.
кВтч/тыс.ккал, (2.12)
где:-сумма часов работы обслуживающих данную систему охлаждения Действительное потребление электроэнергии:
Gэл.эн.=Q0· ·Hт
G—40 эл.эн.=80,93· 1500·0,716=86 918 кВт/час
G-10 эл.эн=138,4· 1200·0,507=84 202 кВт/час
Gд эл.эн=86 918+84202=171 120 кВт/час Сравним действительное потребление электроэнергии Gд эл.эн=265 050 кВт/час, с данным нам теоретическим Gт эл.эн= 171 120 кВт/час, видно что действительное потребление электроэнергии больше, чем теоретическое.
Вывод:
Отклонение фактического расхода электроэнергии от нормативного, свидетельствует о нормальной эксплуатации холодильной установки и приводит к перерасходу электроэнергии при эксплуатации холодильной установки или несоблюдению заданных технологических режимов (повышенным температурах в камерах).
Основными причинами отклонений являются:
— неисправность оборудования;
— замасливание и загрязнение поверхностей теплообменных аппаратов и накопление масла в охлаждающих устройствах и трубопроводах;
— наличие воздуха в холодильной системе;
— наличие снеговой «шубы» на поверхностях охлаждающих устройств;
— недостаточное заполнение охлаждающих устройств холодильным агентом;
— неравномерное распределение хладагента по охлаждающим устройствам.
Снижение расхода электроэнергии на выработку холода может быть осуществлено за счёт:
— достижения режима работы холодильных машин (с исключением влажного хода компрессоров) при расчётных значениях температур кипения и конденсации холодильного агента;
— нормального заполнения холодильной системы хладагентом;
— регулярной очистки от замасливания и загрязнения теплообменных аппаратов, охлаждающих устройств и трубопроводов;
— регулярного осуществления профилактических ремонтов холодильного оборудования;
— регулярного выпуска воздуха из холодильной системы;
— автоматизации работы холодильной установки.
3. Определение норм годовой потребности в воде и аммиаке
3.1 Годовая потребность в аммиаке на пополнение системы определяется по формуле
Gг = (N*Ga)/100,
Где: Gг — годовая потребность в аммиаке, т;
N — норма годовой потребности в аммиаке, %;
для системы аммиакоёмкостью 7.2 тонны и температуры кипения в системах охлаждения выше минус 33 С находим по графику «Зависимость нормы потребности в аммиаке от аммиакоемкости системы» N = 5,6%
Ga — аммиакоёмкость системы, т;
Gг = (5,6 * 7,2)/100 = 0,4 т Для своевременного пополнение системы аммиаком с целью обеспечения её бесперебойной работы необходимо иметь на предприятии эксплуатационный запас аммиака
3.2 Эксплуатационный запас аммиака Э = Gг / n
Где: n — периодичность поставки аммиака на предприятие; для систем хладоснабжения с аммиакоёмкостью от 5 до 20 тонн периодичность поставки принимается не более 2 раза в год
Принимаем n = 1
Э = Gг =0,4 т
3.3 Для определения общего расхода воды на пополнение системы оборотного водоснабжения за определённый период времени ее работы :
П = V * Z
Где: Z — число часов работы холодильной установки в отчётном периоде, ч
V — нормативный часовой расход воды для отвода всёй теплоты холодильной установки в конденсаторах, м3/ч;
V = H*Qk/1000
Где: H — нормативный расход воды для отвода 1 кВт теплоты, л/кВт*ч
при жёсткости добавляемой свежей воды 3 мг-экв/л, H = 5,2 л/кВт*ч .
Qk — средняя за отчетный период тепловая нагрузка на испарительные конденсаторы, кВт
V = 5,2* 436 160/1000 = 2268.032
П = 2268.032*744 = 1 687 415
4. Нормативы численности рабочих холодильной установки
1. Определяем численность машинистов при трехсменной и двухсменной работе холодильной установки, в состав которой входят 2 компрессора П110 и 3 компрессорных агрегата П220.
Холодильные машины укомплектованы всеми приборами автоматики, установлены в виде отдельных агрегатов и не эксплуатируются в автоматическом режиме управления.
а) Компрессоры П110 и П220. относятся ко второй группе с нормативами численности на один компрессор 1,2 (по таблице) и Kб = 0,8 при трёх компрессорах:
Чгр1= 5 1,2 0,8 = 4,8 чел.
б) Общая численность машинистов при трехсменной работе установки составляет:
Чоб = 4,8 = 5 чел.
в) Общая численность машинистов при двухсменной работе установки составляет:
Ч1об = 4,8 0,66 = 3,168= 4 чел.
2.Определяем численность слесарей-ремонтников при трехсменной и двухсменной работе.
а) Компрессоры П110 и П220 относятся ко второй группе аммиачных холодильных компрессоров, в состав которой входят компрессоры в четырехи восьмицилиндровом исполнении. Компрессоры П110 имеют четыре цилиндра, П220 — 8 цилиндров, норматив численности на один компрессор 0,147 чел. (по таблице):
Чгр1 =5 0,147= 0,735 чел.
б) Общая численность слесарей-ремонтников при трехсменной работе установки составляет:
Чоб = 0,735 = 1 чел.
в) Общая численность слесарей-ремонтников при двухсменной работе составляет:
холодильная установка расчет
Ч1об = 0,735 0,66 = 0,485 = 1 чел.