Повышение ресурса функциональных элементов гидростоек механизированных крепей
![Диссертация: Повышение ресурса функциональных элементов гидростоек механизированных крепей](https://niscu.ru/work/2813689/cover.png)
Зазоры в соединениях функциональных поверхностей гидростойки, а, следовательно, и точность их обработки, нельзя определять по отраслевому стандарту, задавшись величиной запаса прочности. Получаемый результат в этом случае неприемлем для практического использования. С использованием отраслевого стандарта можно определять допустимый износ в соединениях, при котором обеспечивается заданный запас… Читать ещё >
Содержание
- 1. Состояние вопроса и задачи исследования
- 1. 1. Виды и причины повреждений деталей гидростоек
- 1. 2. Требования к качеству изготовления деталей гидростойки
- 1. 3. Уровень качества соединений деталей и сборочных единиц
- 1. 4. Задачи исследования
- Выводы
- 2. Точность изготовления деталей соединений и схемы нагружения гидростоек
- 2. 1. Взаимосвязь точности изготовления деталей соединений и схем нагружения гидростойки. Критерий состояния критического нагружения
- 2. 2. Моделирование состояний критического нагружения гидростойки на ПЭВМ
- 2. 3. Посадки в соединениях гидростойки, исключающие возникновение состояний критического нагружения
- 2. 4. Влияние точности изготовления деталей соединений гидростойки на вероятность возникновения состояний критического нагружения
- 2. 5. Вероятность возникновения состояний критического нагружения при различных посадках в соединениях гидростойки
- Выводы
- Влияние точности изготовления, деформаций и износа поверхностей на величину нагрузок и вероятность возникновения состояний критического нагружения в гидростойке
- 3. 1. Влияние точности изготовления деталей соединений на величину изгибающих моментов и запасов прочности гидростоек
- 3. 2. Влияние упругой деформации гидроцилиндра на вероятность возникновения состояний критического нагружения
- 3. 3. Влияние пластической деформации гидроцилиндра на вероятность возникновения состояний критического нагружения
- 3. 4. Влияние износа в соединениях гидростойки на вероятность возникновения состояний критического нагружения
- Предельный износ
- 3. 5. Влияние деформации цилиндра от контактного давления поршня на возникновение состояний критического нагружения
- 3. 6. Экономическая эффективность от обоснования точности в соединениях гидростойки
- Выводы
Повышение ресурса функциональных элементов гидростоек механизированных крепей (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Актуальность работы. В состав современных механизированных комплексов для добычи угля входит значительное количество гидростоек. К гидростойкам как опорным элементам, создающим сопротивление опусканию кровли, предъявляются жесткие технические требования как по качеству их изготовления, так и по надежности эксплуатации. От работоспособности гидростоек зависят не только безопасность работы обслуживающего персонала и эксплуатационная производительность всего комплекса, но и существенные материальные и финансовые затраты, связанные с простоями дорогостоящего оборудования.
Точность изготовления функциональных поверхностей деталей гидростойки определяет их взаимное расположение и влияет на величину нагрузок, действующих на детали соединенийЭксплуатация гидростоек в условиях, когда фактическая схема нагружения деталей соединений не соответствует расчетной, приводит к их ускоренному износу и потере работоспособности. В настоящее время отсутствуют научно обоснованные методы назначения точности диаметральных размеров функциональных поверхностей деталей гидростоек. Точность этих размеров назначается исходя из предыдущих конструктивных решений и технических возможностей заводов-изготовителей гидростоек. При этом не проводится оценка возможности реализации таких схем нагружения, которые будут отличны от принятой расчетной. Кроме того, не рассчитываются предельные величины износа в соединениях, в рамках которых реализуется расчетная схема нагружения. В результате фактические нагрузки, действующие на детали соединений гидростойки, могут значительно превышать по величине расчетные значения, что соответствует возникновению в гидростойке состояний критического нагружения.
Необходимо отметить, что повышение точности изготовления деталей гидростойки с целью улучшения ее эксплуатационных характеристик не всегда оправдано. Помимо дополнительных материальных затрат это может привести к реализации таких схем нагружения узлов гидростойки, при которых ее эксплуатационные характеристики ухудшатся, а ресурс снизится. Поэтому установление зависимости точности изготовления функциональных поверхностей элементов гидростойки от расчетной схемы нагружения для назначения в соединениях рациональных посадок, позволяющих повысить ресурс и надежность эксплуатации механизированных крепей, является актуальной научной задачей.
Целью работы является установление зависимости точности изготовления функциональных поверхностей элементов гидростойки от расчетной схемы нагружения для назначения в соединениях рациональных посадок, что позволит повысить ресурс и надежность эксплуатации механизированных крепей.
Идея работы. Ресурс гидростоек механизированных крепей определяется точностью изготовления и сборки их функциональных элементов, схемой нагружения при эксплуатации, которая должна соответствовать расчетной при всех возможных значениях размеров деталей в заданных полях допусков.
Научные положения, разработанные лично соискателем, и новизна:
— математическая модель взаимосвязи точности диаметральных размеров функциональных поверхностей элементов гидростойки и расчетной схемы нагружения, особенность которой состоит в том, что она учитывает вероятностный характер формирования размеров при изготовлении деталей и зазоров при их сборке;
— зависимость точности изготовления диаметральных размеров функциональных поверхностей элементов гидростойки от расчетной схемы нагружения учитывает, в отличие от известных, вероятностный характер расположения плунжера в заделке, деформацию цилиндра под воздействием давления рабочей жидкости и износ в соединениях.
Обоснованность и достоверность научных положений обеспечены представительными объемами экспериментальных данных, полученных на производстве гидростоек, хорошей их сходимостью (Р=0,95) с результатами математического моделирования на ПЭВМ.
Научное значение работы заключается в разработке математической модели и в установлении на ее основе зависимости точности изготовления диаметральных размеров функциональных поверхностей элементов гидростойки от расчетной схемы нагружения для назначения в соединениях рациональных посадок, что позволяет повысить ресурс и надежность эксплуатации механизированных крепей.
Практическое значение работы состоит в разработке: методических рекомендаций по назначению рациональных посадок в соединениях функциональных поверхностей элементов гидростойки при конструировании, производстве и ремонте механизированных крепейпрограммного обеспечения моделирования в заделке гидростойки состояний критического нагружения на ПЭВМ.
Реализация выводов и рекомендаций работы. Методические рекомендации по назначению рациональных посадок в соединениях гидростойки предложены к использованию при расчете и конструировании механизированных крепей в институте «Гипроуглемаш» и при производстве гидростоек на Малаховском экспериментальном заводе, а также в учебном процессе при подготовке студентов по специальности 170 100 «Горные машины».
Апробация работы. Основные положения и содержание работы были доложены на Малаховском экспериментальном заводе в 2003 году и на международных семинарах «Неделя Горняка» в МГГУ в 2000, 2001, 2002 и 2003 г. 4.
Публикации. По теме диссертации опубликовано семь статей.
Объем и структура работы. Диссертационная работа состоит из введения, трех глав, заключения и приложения, содержит 21 рисунок, 15 таблиц, список использованной литературы из 48 наименований.
Выводы:
1. Принятая в практике конструирования и изготовления величина зазоров в соединениях рабочих поверхностей гидростоек не оказывает существенного влияния на запасы прочности гидроцилиндров и штоков, рассчитанные в соответствии с ОСТ 12.44.245−83.
2. Зазоры в соединениях функциональных поверхностей гидростойки, а, следовательно, и точность их обработки, нельзя определять по отраслевому стандарту, задавшись величиной запаса прочности. Получаемый результат в этом случае неприемлем для практического использования. С использованием отраслевого стандарта можно определять допустимый износ в соединениях, при котором обеспечивается заданный запас прочности.
3. Величина упругой диаметральной деформации рабочей поверхности гидроцилиндра от давления рабочей жидкости сопоставима по величине со средним конструктивным зазором в соединении «цилиндр-поршень», и ее необходимо учитывать при определении положения плунжера в заделке гидростойки и прочностных расчетах.
4. При давлении рабочей жидкости Р=30−60МПа соответственно в 6-ти и 50-ти случаях из 100 возникают состояния критического нагружения из-за упругой деформации цилиндра, и минимум в два раза увеличиваются нагрузки в местах контактного взаимодействия деталей.
5. Для исключения влияния упругой деформации цилиндра на положение плунжера в заделке гидростойки необходимо производить подбор посадок в соединениях с использованием программы моделирования на ПЭВМ. Это позволяет свести практически к нулю вероятность возникновения предельных состояний критического нагружения в широком диапазоне давлений (Р=20-ЮОМПа).
6. В условиях накопления гидроцилиндром остаточных деформаций допускаемый ресурс его эксплуатации необходимо определять, исходя из минимальной вероятности возникновения состояний критического нагружения.
7. Гидроцилиндры должны эксплуатироваться в условиях отсутствия пластических деформаций. В противном случае уже после 20−30 циклов нагружения величина остаточной деформации такова, что в 50-ти и более случаях из 100 нагрузка в месте контакта грундбуксы со штоком минимум в два раза превышает расчетную.
8. Вероятность возникновения состояний критического нагружения существенно зависит от величины износа в соединениях гидростойки. Для определения предельного износа в соединениях гидростойки необходимо использовать метод моделирования состояний критического нагружения на ПЭВМ.
9. Изменение величины зазора в соединении «цилиндр-поршень» не оказывает существенного влияния на диаметральную деформацию цилиндра от контактного давления поршня. Так увеличение зазора в этом соединении в 50 раз приводит к увеличению деформации цилиндра всего на 20 мкм. Поэтому точность деталей соединений не может быть определена с использованием методики расчета стоек и домкратов на контактную прочность.
Заключение
.
В результате проведенных исследований в диссертационной работе дано новое решение актуальной научной задачи, состоящей в установлении зависимости точности изготовления функциональных поверхностей элементов гидростойки от расчетной схемы нагружения для назначения в соединениях рациональных посадок, что позволяет повысить ресурс и надежность эксплуатации механизированных крепей. Выполненные исследования позволяют сделать следующие выводы:
1. Одной из основных причин выхода из строя гидростоек (30%) является деформация их функциональных элементов, которая является следствием несоответствия фактической схемы нагружения стойки при ее эксплуатации расчетной схеме. По этой причине примерно 10% гидростоек механизированных крепей находится в состоянии критического нагружения.
2. Предложена математическая модель и установлены зависимости точности диаметральных размеров функциональных элементов гидростойки от схемы ее нагружения, деформации цилиндра под воздействием давления рабочей жидкости и износа поверхностей, позволяющие назначать посадки в соединениях с использованием методов математического моделирования состояний критического нагружения на ПЭВМ на базе разработанного программного обеспечения.
3. При давлении рабочей жидкости 40−60 МПа в гидростойках возникают состояния критического нагружения в 15−50% случаев, увеличиваются в два раза нагрузки в местах контакного взаимодействия деталей.
4. Использование предложенных методических рекомендаций по назначению посадок в соединениях функциональных поверхностей элементов гидростоек с применением ПЭВМ позволяет свести практически к нулю вероятность возникновения состояний критического нагружения в широком диапазоне давлений (Р=20−100 МПа).
После 20−30 циклов нагружения гидростойки критическим давлением величина остаточной деформации такова, что в 50% случаев нагрузка в местах контактного взаимодействия деталей в два раза превышает расчетную из-за уменьшения базы заделки, на которой воспринимается изгибающий момент.
Для первой ступени гидростойки крепи Ml38 предельный износ в соединениях «цилиндр — поршень» и «грундбуска — шток» не должен превышать 40% от первоначальной величины зазоров в соединениях. При этом вероятность возникновения состояний критического нагружения не превышает 1%, а при износе в 60% - не превышает 5%.
Методические рекомендации по назначению рациональных посадок в соединениях гидростойки и программное обеспечение для моделирования в заделке состояний критического нагружения на ПЭВМ предложены к использованию в ОАО «Малаховский экспериментальный завод» для обоснования точности при проектировании и изготовлении механизированных крепей.
Список литературы
- Дунаев П. Ф., Леликов О. П. Расчет допусков и размеров. — М.: Машиностроение, 1992. — 240 с.
- Дунаев П. Ф. Размерные цепи. М.: Машгиз, 1963. — 308 с.
- Единая система допусков и посадок СЭВ в машиностроении и приборостроении. Справочник. М.: Стандарты, 1989. Т1. — 263 с.
- Радкевич Я. М., Лактионов Б. И. Метрология, стандартизация и взаимозаменяемость. Книга 3. Взаимозаменяемость. Часть 1. М.: МГГУ, 2000.-240 с.
- Радкевич Я. М., Лактионов Б. И. Метрология, стандартизация и взаимозаменяемость. Книга 3. Взаимозаменяемость. Часть 2. М.: МГГУ, 2000.-240 с.
- Шубина Н. Б., Грязнов Б. П., Шахтин И. М., Морозов В. И., Березкин В. Г. Предупреждение разрушения деталей забойного оборудования. М.: Недра, 1985.-215 с.
- Скляров Н. С. Оценка и повышение качества капитально ремонтируемых механизированных крепей угледобывающих комплексов. Дисс. на соискание уч. степени к. т. н. М.: МГИ, 1982. — 261 с.
- Хорин В. Н. Расчет и конструирование механизированных крепей. М.: Недра, 1988.-25 с.
- Понаморенко Ю. Ф., Баландин А. А., Багатырев Н. Т. и др. Расчет и конструирование гидроприводов механизированных крепей. М.: Машиностроение, 1981.-327 с.
- ОСТ 12.44.245 83. Крепи механизированные. Стойки и домкраты. Расчет на прочность. Методика проверочного расчета на статическую прочность и устойчивость. — М.: Гипроуглемаш, 1984. — 76 с.
- Технический документ. Крепи механизированные. Стойки и домкраты. Расчет цилиндров на циклическую и контактную прочность. Методика.
- Тула: тульский ордена Трудового Красного Знамени политехнический институт, 1981. 46 с.
- Кондаков JI. А., Голубев А. И. и др. Уплотнения и уплотнительная техника. Справочник. М.: Машиностроение, 1986. — 464 с.
- ГОСТ 15 852–82. Крепи механизированные гидравлические поддерживающие для лав: основные параметры и размеры. М.: Стандарты, 1985.-5 с.
- ГОСТ 18 585–82. Крепи механизированные гидравлические для лав: общие технические требования. М.: Стандарты, 1985. — 4 с.
- ГОСТ 12 445–80. Гидроприводы объемные. Ряды основных параметров. -М.: Стандарты, 1985. 24 с.
- Солод В. И., Гетопанов В. Н., Шпильберг И. JI. Надежность горных машин и комплексов. М.: МГИ, 1972. — 198 с.
- Топчиев А. В., Солод В. И. Расчет производительности выемочных комплексов и агрегатов. М.: Недра, 1966. — 100 с.
- Гетопанов В. Н. Теоретические и экспериментальные исследования надежности выемочных еомплексов и агрегатов. Дисс. на соискание уч. степени докт. техн. наук. М.: МГИ, 1973. — 452 с.
- Пастоев И. JI. Разработка систем передвижения автоматизированных угледобывающих агрегатов. Дисс. на соискание уч. степени док. техн. наук. М.: МГИ, 1987.-345 с.
- Солод Г. И. Основы квалиметрии. М.: МГИ, 1991. — 83 с.
- Солод Г. И. Оценка качества горных машин. М.: МГИ, 1975. — 70 с.
- Солод Г. И., Радкевич Я. М. Программирование качества горной техники. -М.: МГИ, 1987.-95 с.
- Солод Г. И., Радкевич Я. М. Управление качеством горных машин. — М.: МГИ, 1985.-94 с.
- Солод Г. И., Морозов В. И., Русихин В. И. технология машиностроения и ремонт горных машин. М.: Недра, 1988. — 421 с.
- Козлов С. В. Основные тенденции развития и совершенствования горной техники для очистных работ на шахтах Российской Федерации. М.: Горный информационно-аналитический бюллетень № 12. МГГУ, 2001, с. 184 — 189.
- Топчиев А. В., Гетопанов В. Н., Солод В. И., Шпильберг И. Л. Надежность горных машин и комплексов. М.: Недра, 1968. — 88 с.
- Островский М. С. Триботехнические основы обеспечения качества функционирования горных машин. Часть I. М.: МГГУ, 1993. — 160 с.
- Островский М. С. Триботехнические основы обеспечения качества функционирования горных машин. Часть II. М.: МГГУ, 1993. — 229 с.
- Солод В. И., Гетопанов В. Н., Рачек В. Н. Проектирование и конструирование горных машин и комплексов. М., Недра, 1982. — 351 с.
- Хорин В. Н., Мамонтов С. В., Каштанова В. Я. Гидравлические системы механизированных крепей. М.: Недра, 1971. — 288 с.
- Светозарова Г. И., Мельников А. А., Козловский А. В. Практикум по программированию на языке бейсик. М.: Наука, 1988. — 368 с.
- Набатникова Т. Ю. Влияние зазоров в соединениях на величину изгибающих моментов и запасов прочности гидростоек и домкратов. М.: Горный информационно-аналитический бюллетень № 4. МГГУ, 2000, с. 115 118.
- Набатникова Т. Ю., Набатников Ю. Ф. Моделирование схем перекоса плунжера в заделке гидростойки. М.: Горный информационно-аналитический бюллетень № 12. МГГУ, 2001, с. 182 — 183.
- Набатникова Т. Ю., Набатников Ю. Ф. Обоснование вида посадок соединений деталей в заделках гидросоек. М.: Горный информационно-аналитический бюллетень № 12. МГГУ, 2001, с. 178 — 181.
- Набатников Ю. Ф., Набатникова Т. Ю. Моделирование предельного износа в соединениях гидростойки. М.: Отдельные статьи Горного информационно-аналитического бюллетеня № 8. МГГУ, 2003, с. 3 — 9.
- Набатников Ю. Ф., Набатникова Т. Ю. Влияние точности изготовления деталей соединений гидростойкина величину контактных деформаций. М.: Отдельные статьи Горного информационно-аналитического бюллетеня № 8. МГГУ, 2003, с. 10−14.
- Горячева И. Г., Добычин М. Н. Контактные задачи в трибологии. М.: Машиностроение, 1988. — 256 с.
- Тимошенко С. П., Гузьер Дж. Теория упругости. М.: Наука, 1975. — 575 с.
- Беляев Н. М. Сопротивление материалов. М.: Наука, 1976. — 608 с.
- Развитие теории контактных задач в СССР. М.: Наука, 1976. — 494 с.
- Демкин Н. Б., Рыжов Э. В. Качество поверхности и контакт деталей машин. -М.: Машиностроение, 1981. -24 с.
- Левина 3. М., Решетов Д. Н. Контактная жесткость машин. М.: Машиностроение, 1971. — 264 с.
- Федосьев В. И. Сопротивление материалов.-М.: Наука, 1979.-560 с.
- Крагельский И. В., Добычин М. Н., Комбалов В. С. Основы расчетов на трение и износ. М.: Машиностроение, 1977. — 526 с.